statika a dynamika staveb

2009
Česká komora autorizovaných inženýrů a techniků činných ve výstavbě
Český svaz stavebních inženýrů
Svaz podnikatelů ve stavebnictví v ČR
03/09
stavebnictví
časopis
MK ČR E 17014
Časopis stavebních inženýrů, techniků a podnikatelů • Journal of civil engineers, technicians and entrepreneurs
statika a dynamika
staveb
s tavba roku: unikátní mosty
na chomutovské přeložce
interview: Josef Podzimek
www.casopisstavebnictvi.cz
Vážení čtenáři,
z mlžného oparu permanentně
halícího činnost vlády České
republiky se v předposledním
únorovém týdnu vylouply konkrétní kontury Národního protikrizového plánu. Přišel pozdě?
Odpovídají opatření reálné situaci? Bude potřeba jej aktualizovat ještě dříve, než se k Vám
dostane tento článek? Otázky,
které si určitě klade drtivá většina
podnikatelů a manažerů napříč
všemi odvětvími. Pro stavební sektor jsou z navrhovaných
opatření samozřejmě nejdůležitější změny ve vytvoření nových a navýšení stávajících dotačních
programů a je pozitivní, že se
netýkají jen výstavby dopravní
infrastruktury. Nicméně agresivní krok v podobě snížení DPH u bytové výstavby by stoprocentně stál minimálně za vážnou úvahu s velmi reálným výsledkem.
Jak se Národní protikrizový plán
vlády zamlouvá vrcholným manažerům stavebních firem a výrobců stavebních hmot, ukazuje
blesková anketa, kterou časopis
Stavebnictví připravil do březnového čísla. Pokud byste se i Vy chtěli zapojit do diskuze na
toto téma, můj e-mail je plně
k dispozici.
Ovšem nejen současná situace
dokládá, že podnikání ve stavebnictví v historicko-geografickém
teritoriu České republiky, Československa a Rakouska-Uherska
byla v minulých, řekněme sto
padesáti letech poněkud divočejší. Josef Podzimek obdržel od
prezidenta republiky osmadvacátého října loňského roku medaili
Za zásluhy III. řádu. Jak sám
v rozhovoru vypráví, důvodem tohoto ocenění nebyly jeho nemalé
zásluhy ve vodohospodářské
výstavbě nebo celoživotní snaha
o prosazení výstavby vodního
koridoru Dunaj–Odra–Labe.
„Nakonec jsem došel k tomu,
že medaili obdržím za nejstarší
stavební firmu v České republice, což samozřejmě beru jako
ocenění celého rodu Podzimků,“
vypráví v rozhovoru pro časopis
Stavebnictví.
Za tímto výrokem ale nelze hledat
ani špetku hořkosti, protože je
zázrakem udržet v kontextu historického chaosu více než stoleté
spojení rodinné tradice se stavebním podnikáním.
Pokud je řeč o nepředvídatelné
době a chaosu hodnot každodenního života, ať už se týkají
společnosti jako takové, nebo jen
její ekonomické situace, tak by
logicky mělo být imperativem pro
přežití člověka hledání rovnováhy.
Koneckonců podle řeckých filozofů byl rovnovážný stav stavem
ideálním a umění jeho dosažení
mělo vždy výsostné postavení.
Stejně tak ho má statika ve
stavebnictví, jakožto strážkyně
rovnováhy a klidu všech prvků
konstrukcí. Proto lze s trochou
představivosti brát hlavní téma
březnového čísla jako inspiraci
pro každodenní život, protože
není podstatnějším úkolem pro
člověka a profesionála, než udržet
sebe a výsledky své práce v rovnováze s okolím.
inzerce
editorial
Hodně štěstí přeje
Jan Táborský
šéfredaktor
[email protected]
stavebnictví 03/09
3
obsah
03/09
březen
2009
stavebnictví
časopis
6–7
3 editorial
4 obsah
5 aktuality
anketa
6Národní protikrizový plán je dobrý, ale kromě firem, by měl šetřit
i stát
stavba roku
8Mosty s autogramem
Anketa: Národní protikrizový plán
V druhé polovině února představila vláda ČR 12 tezí Národního
protikrizového plánu vlády. Manažeři předních českých stavebních
firem ho vítají, i když s notnou dávkou kritických připomínek.
8–13
interview
4Jak stavby propojují generace
1
management
8Realitní trh a jeho příprava na období konjunktury
1
téma: statika a dynamika staveb
22Konstrukce protihlukového tunelu na Městském okruhu v Hradci
Králové
28Životní prostředí a technická seizmicita
32Nová norma pro navrhování konstrukcí odolných proti účinkům
zemětřesení
37Nový obloukový most přes řeku Jizeru
4 2Zatěžovací zkoušky přesného zdiva Liapor
46Terminál hromadné dopravy u nádraží v Hradci Králové
53Stanovení charakteristické pevnosti konstrukcí z betonu na základě
zkoušek
Chomutovská přehlídka mostních konstrukcí
Přeložka silnice I/7 Chomutov–Křimov je jakousi stálou výstavou současných technologií mostních konstrukcí. Členitý terén, komplikované zakládací
podmínky a délka stavby vyburcovaly projektanty k unikátním návrhům.
14–16
požární ochrana
58Postupy HZS v oblasti ochrany obyvatel a civilního nouzového
plánování
62 svět stavbařů
materiály
6 5Zkouška dřevěného trámového stropu s požární odolností 60 minut
firemní blok
68Přerušení tepelných mostů prvky Schöck Isokorb ®
72euroCALC Remote Standard: rozpočtování dostupné pro každého
70 infoservis
Příběh rodu Podzimků
Úspěšný konglomerát firem, spojených se jménem Podzimek, nemá z hlediska historie a tradice vážného protivníka. Důvodem je nadšení a zápal
pro stavařinu jako takovou, které provázely členy všech generací rodu.
4
stavebnictví 03/09
74 v příštím čísle
foto na titulní straně: protihlukový tunel v Hradci Králové, Tomáš Malý
aktuality
foto a text: redakce
inzerce
Přestavba Ústřední čistírny
odpadních vod v Praze
Magistrát hl. m. Prahy se dohodl s městskou částí Praha-Troja na spolupráci při nutné přestavbě ústřední
čistírny odpadních vod (ČOV) na
Císařském ostrově v Praze. Radnice
Troji nebude dále blokovat přípravná
řízení na stavbu, magistrát na oplátku čistírnu zakryje a zatravní. Díky
dohodě nabylo koncem ledna 2009
platnosti územní rozhodnutí.
Územní řízení na přestavbu ČOV trvalo více než dva roky. Kvůli zdlouhavému procesu magistrát nestíhá čerpat peníze vyčleněné na stavbu. Pro
rok 2008 se počítalo s částkou kolem 480 milionů korun, investováno
bylo jen jedno procento. Letos je
v rozpočtu na přestavbu více než
miliarda korun.
Už delší dobu je jasné, že se přestavba
čistírny nestihne realizovat v termínu,
do kterého mají tato zařízení podle
závazku ČR vůči EU splňovat limity pro
čistotu vypouštěných odpadních vod.
Evropská komise požaduje po všech
členských zemích EU, aby tyto limity
splnily do roku 2010.
Čistírna už nyní pracuje kvůli nedostačující čistotě vypouštěných
odpadních vod na výjimku, stejně
tomu bude i při přestavbě. Magistrát zřejmě nebude moci, na
rozdíl od jiných měst, počítat s dotací z evropských fondů, jestliže nezmění
vodohospodářskou smlouvu, která
přesahuje rok 2022. Magistrát má
uzavřeny smlouvy s vodárenskou
firmou do roku 2028. ■
2007
2006
2005
Historie přípravy nové ÚČOV
Bienále Industriální stopy 2009
se záštitou ministra kultury ČR
„Dovolte, abych
vyslovil spokojenost s průběhem
minulých ročníků
bienále, jejichž cílem bylo prezentovat příklady, kdy se
objekty technických
památek nebo průmyslové architektury, po různých
stavebních úpravách, navrátily do
života měst a obcí. Vysoká odborná
úroveň seminářů vždy reflektovala
aktuální problémy technických pa-
mátek a odrážela bohaté zkušenosti
dotčených subjektů s praktickou
stránkou péče o ně.“ Takto hodnotí
úroveň předchozích ročníků bienále
Industriální stopy ministr kultury
ČR Václav Jedlička, který v dopisu
prezidentovi ČSSI Ing. Svatoplukovi
Zídkovi rovněž sdělil, že přebírá nad
5. ročníkem osobní záštitu. Mezinárodní bienále proběhne v pražském
Ekotechnickém muzeu a na dalších
místech od 8. do 14. října 2009.
Hlavním mediálním partnerem akce
je časopis Stavebnictví. ■
stavebnictví 03/09
5
anketa
Národní protikrizový plán je dobrý,
ale kromě firem, by měl šetřit i stát
Časopis Stavebnictví, položil manažerům předních českých stavebních firem v souvislosti s prezentací Národního protikrizového plánu vlády ČR
v druhé polovině února, jednoduchou, ale závažnou otázku: Jak vnímáte, jako manažer v odvětví
stavebnictví, vládní protikrizový plán?
je. Stejně tak je potřeba umět
dohlédnout na použití kvalitních
materiálů a správných realizačních postupů. V minulosti se
ukázalo, že právě program Panel
nastartoval boom zateplování v České republice a v současné
době se u nás zatepluje nejvíce
v Evropě. ■
pro zvýšení poptávky, ale také
konkrétní body úspor na straně
státních výdajů. To mně ve vládním balíčku chybí, ale pevně doufám, že to bude obecný imperativ
pro celou exekutivu, jelikož se na
základě ekonomického vývoje
v České republice pomalu stává
největším zaměstnavatelem samotná státní správa. Jestli je to
dobře nebo špatně, to nechám
na druhých. ■
Dan Ťok, předseda představenstva a generální ředitel
Skanska CS a.s.
Aniž bych chtěl nějak hlouběji
komentovat obecné hledisko protikrizových opatření, tak podle mě
tato opatření nepřicházejí pozdě.
Představa, že čím dříve, tím
lépe, neodpovídá úplně realitě.
Současná finanční a hospodářská
krize může totiž být nahlížena
také jako návrat k normálu po
extrémně úspěšném období
s tím, že se bude třeba poněkud
v našich potřebách uskrovnit. Tím pádem některé kapacity, jež
byly připraveny dodávat zboží na
dluh, nebudou potřeba. Nicméně
je faktem, že současná situace
potřebuje stimulaci ekonomiky,
a pokud je to cesta podpory
realizace nových projektů, tak
z pohledu stavebního odvětví (a dalších oborů se stavebnictvím
spojených) tyto kroky nelze než
uvítat. Různé formy daňových
úlev a stimulace poptávky musím
také hodnotit kladně. Součástí
protikrizových opatření vlády by
ovšem neměla být jen opatření
6
stavebnictví 03/09
Bořivoj Minář, generální ředitel společnosti STOMIX,
spol. s r.o.
Co se našeho oboru týče, vnímám opatření vlády také jako
částečnou pomoc stavebnímu
trhu. Program Panel generuje
zakázky, hledání alternativního
prostoru pro stavebnictví považuji za chvályhodné a správné.
Součástí podpory by ale měl být i plán na osvětu, p o d p oru a kontrolu investic do kvalitních
produktů. Dotační programy na
zateplování mají různé podmínky
a výši podpory, je proto nutné
umět komunikovat a propagovat
František Vaculík, předseda
představenstva a generální
ředitel PSJ, a.s.
Aktuální vládní „protikrizový
plán“ vnímám pozitivně. Snaha
o systémové řešení a stimulování podnikatelského prostředí
je bezesporu přínosnější, než jít
cestou jednorázových podpor,
řešících jenom důsledky, a to
obvykle pouze dočasně. V souvislosti s ulehčením v nákladech
a cash flow bude pro firmy určitě
přínosem jak snížení odvodů na
sociální pojištění, tak i zrychlení
odpisů u v ybraných položek a možnost odpočtu DPH při
nákupu osobních automobilů.
Z pohledu naší dlouhodobé firemní strategie jako největší plus
vnímám podporu proexportního
financování ve formě navýšení
kapitálu České exportní banky o dvě miliardy korun, což umožní
podporu dalších vývozních záměrů. Jistě to představuje zvýšenou
motivaci i pro stavební firmy a developery, aby se na zahraničních trzích prosadili a svými
projekty přesvědčili Českou
exportní banku, potažmo EGAP,
jenž český export pojišťuje, o jejich návratnosti. Pozitivem je i program Českomoravské záruční a rozvojové banky pro malé a střední podniky, který s garancí
80 procent umožní čerpat až
90 milionů korun. Právě realitní
business nyní velmi potřebuje
posílení a obnovu úvěrových
linek, aby se podařilo rozjet řadu
developerských projektů, které
byly pozastaveny či odsunuty.
Je však otázkou, zda tento záměr může pomoci i skomírajícímu trhu s byty. Neumím dnes
posoudit, jaký dopad bude mít
záměr podporovat zateplování
rodinných a bytových domů.
Co určitě vidím z pohledu firem
jako důležité, a není to obsahem
vládního balíčku, jsou změny
v pracovním zákoníku s cílem
zpružnit možnost zaměstnávání, ale i ukončování pracovních
poměrů. Nadále však platí, že
se v první řadě musíme spolehnout především sami na sebe a přijmout řadu vlastních opatření, nutných k zajištění existence a fungování firmy. ■
Rudolf Borýsek, ředitel Lias
Vintířov, lehký stavební materiál, k.s.
Vládní protikrizový plán je bezpochyby správným krokem, i když
mně z obecného hlediska připadá
zbytečně defenzivní. V rámci stavebnictví bych uvítal podstatně
masivnější podporu veřejných
zakázek, a to i mimo oblast staveb dopravní infrastruktury – tedy
v oblasti pozemních staveb. V oblasti bytové výstavby bych určitě
prosazoval snížení daně z přidané
hodnoty, u sociálního bydlení
klidně na nula procent. ■
Martin Doksanský, generální
ředitel SMP CZ, a.s.
Vnímám jej jako důležitý aktuální
návrh řešení současné vážné
situace. Podtrhuji slovo aktuální.
Situaci u nás i ve světě bude
potřeba vyhodnocovat průběžně,
stejně tak i efekt přijatých opatření a na nové podněty pružně reagovat. Co mně vadí je to, že se do
tvorby jednotného protikrizového
plánu nezapojili všichni odborníci
tohoto státu, že se jejich rozhodnutí o aktivní účasti řídilo podle
politické příslušnosti. Ve vážných
situacích by toto mělo jít stranou
a mělo by se myslet na prospěch
všech lidí této země.
A co vnímám jako správné rozhodnutí obsažené v plánu? Především to, že se přijatá opatření
snaží zajistit podporu exportu,
investice do výzkumu a vývoje
a do dopravní infrastruktury.
Zároveň plně podporuji vládní
inzerce
í
v
t
c
i
n
b
e
v
sta
www.portadoors.cz
snahu dbát na to, aby použité
nástroje měly udržitelný dopad
na veřejné rozpočty a nevedly
jen k řešení současných problémů na úkor budoucích generací.
Z tohoto pohledu je důležité
především řešení otázky zaměstnanosti.
Z pohledu podnikatele ve stavebnictví vnímám jako správné:
– s nížení sazby pojistného na
nemocenské a důchodové
pojištění;
– navýšení investic do dopravní
infrastruktury o 7,2 mld. Kč
oproti plánu roku 2009;
– s nížení záloh na daně z příjmů;
– zrychlení odpisů;
– r ychlejší vratky DPH;
– dotvoření programu na snižování energetické náročnosti
budov a program PANEL.
Co mi jako stavaři naopak chybí:
– zvýšení tlaku a konkrétní úkoly
pro čerpání prostředků z OP 1.1,
tj. prostředků pro rekonstrukce
vodohospodářské struktury
a protipovodňových opatření,
na rozdíl od SFDI v této oblasti
SFŽP prostředky prakticky
nečerpá;
– r ozhodnutí o realizaci sta veb zajišťujících dokončení
splavnosti Labe – stát by se
koneckonců při řešení tohoto
nejekologičtějšího způsobu
dopravy vyhnul i žalobám ze
strany rejdařů;
– zahájení vážné technické přípravy kanálů Dunaj–Odra–Labe,
pokud by bylo možné na tento
projekt zajistit prostředky z EU
po roce 2013, bylo by trestuhodné se u tohoto gigantického
projektu o to nepokusit;
– a kcelerace diskuze o státní
energetické koncepci a prolomení tabu dostavby jaderné
elektrárny Temelín. ■
PORTA DOORS
Váš partner v investicích
Bližší informace o dostupnosti našich výrobků obdržíte na číslech:
Atex Planá:
Praha 224 253 010, [email protected]
Darte:
Praha 283 893 630-3, [email protected]
Woodcote ČR:
Praha 226 539 146, [email protected]
stavebnictví 03/09
Porta KMI Poland +48 58 6778 100 [email protected]
7
stavba roku
text: kolektiv autorů
foto: Tomáš Malý
I. etapa Chomutov–Křimov (délka
6,850 km, dokončení 2007); II.
etapa Křimov–Hora Sv. Šebestiána (délka 5,778 km, dokončení
v roce 2005). S předstihem byla
od ledna 2001 do září 2004 postavena estakáda SO 204, jako
třetí stavba přeložky.
I. etapa přeložky
Práce na úseku Chomutov–Křimov byly zahájeny v říjnu 2004
odstraňováním křovin, káce ním lesních porostů, sejmutím
ornice nebo lesní hrabank y
v objemu 164 000 m³. Současně probíhaly demolice v průmyslovém areálu ve Spořicích.
Přípravě předcházel i rozsáhlý
archeologický průzkum, který
provedl Ústav archeologické
péče Most, při němž byly od▲ SO 204 – estakáda na přeložce silnice I/7
haleny významné relikty dokumentující počátky osidlování
Chomutovska. Nejnáročnější
mostní stavbou úseku je 336 m
dlouhý most přes potok Hačka,
postavený letmou betonáží (SO 205, podrobný popis techHorní
Ves–Krásná
Lípa
s 16% ponologie
výstavby ve StavebnicNení obvyklé, aby stavbaři „pokřtili“ své mosdélným sklonem v původní trase tví 06–07/08). Technicky zajímaty ještě v průběhu stavby, jak tomu bylo při vý- a snížení rizika kontaminace vodní vé jsou opěrné zdi z prefabrikátů stavbě Přeložky silnice I/7 Chomutov–Křimov. nádrže Křimov. Zkvalitněním do- a vyztužených zemin, (zejména
Vztah k dokončenému dílu, vyjádřený kovovou pravního propojení Chomutova SO 252, jež se nachází v km
a mostecko-litvínovské aglome- 4,357 a výškou 14,70 m patří
tabulkou na jednom z pilířů, může pro autora
race se spolkovým státem Sasko mezi nejvyšší opěrné zdi v česznamenat více než ocenění v soutěži. Je to
dochází ke zlepšení hospodářské ké republice, realizované touto
spolupráce v rámci Euroregionu technologií). Mimoúrovňové kříznačka kvality, potvrzující míru profesionality
stavby, která přináší novou dimenzi krajině. Je Krušnohoří. Nová komunikace žení I/7 se silnicí I/13 bylo prozazajišťuje dopravu na daleko vyšší tím dokončeno pouze z poloviny,
to však také podpis pod dílem, za jehož funkci kvalitativní úrovni. Po zprovoznění stavba zahrnuje rovněž přeložku
nese autor veřejně velkou zodpovědnosti.
obou etap výstavby byla opět ob- silnice I /13 v délce 1200 m.
novena kamionová doprava přes Počátkem roku 2005 byly zaSilnice I/7, vedená od Prahy na
hraniční přechod.
hájeny práce na přeložkách instátní hranici s Německem ve
Nová přeložka zasahuje do příro- ženýrských sítí. Na jaře 2005
Investiční záměr
směru na Chemnitz, je důležitým
dy a současného stavu krajiny. pak začaly práce v hlavní trase.
stavby
dopravním spojením evropského
Návrh přeložky silnice I/7 a její Geologické podmínky stavby se
významu. Dokončený úsek Cho- Trasa navazuje na postupně re- technické vybavení bylo proto ukázaly jako velmi variabilní – od
mutov–Křimov, I. etapa, vedený alizovanou přestavbu silnice I/7 navrženo tak, že jsou v nejvyšší nadložních jílů a jílovců severohorským terénem s výškovým mezi Prahou a Chomutovem, možné míře eliminovány negativ- české hnědouhelné pánve, které
rozdílem 345 m v uspořádání která je výhledově navržena ní vlivy na životní prostředí.
komplikovaly založení mostních
S 11,5/70, se stoupacími a kle- jako čtyřproudá, v kategorii Projektová příprava celé přelož- staveb, až po čediče a tufy nebo
sacími pruhy, byl pro citlivý návrh R 22,5/100. Hlavními důvody, ky byla zahájena v letech 1991. ruly, které bylo potřeba v případě
s ohledem na životní prostředí které vedly k investičnímu záměru V dokumentaci pro územní roz- zářezů rozpojovat odstřelem.
a krajinný ráz a pro technologickou i realizaci stavby, byla kompleta- hodnutí, která byla zpracována V poruchových zónách byly svahy
náročnost oceněn v soutěži Stav- ce dopravního systému města pro celý úsek Chomutov–Hora zajištěny ocelovými sítěmi. Pro
ba roku 2008 Cenou ředitele Stát- Chomutov s vyloučením tranzitní Sv. Šebestiána, došlo původně těleso silnice byl využit podrcený
ního fondu dopravní infrastruktury dopravy městem, homogenizace k rozdělení na dvě etapy, které materiál ze stavby.
a také v soutěži Dopravní stavba trasy silnice I/7, odstranění do- představovaly samostatné stavby Stavba je odvodněna kanalizací do
pravních závad, zejména v úseku s různými termíny dokončení: dvou vodotečí, do Podkrušnohorroku 2007.
Mosty s autogramem
8
stavebnictví 03/09
ského přivaděče a především do
vodoteče Hačka. Silniční kanalizace
je vzhledem k mostním stavbám
členěna do několika stokových systémů v průměrech DN 300–600.
Pro případ úniku ropných látek byla
kanalizace vybavena při vyústění
stok hradítky a gravitačními a srážecími odlučovači.
Lesní úseky mají oplocení proti
zvěři. Most Hačka je vybaven
meteostanicí pro potřeby silniční
údržby a varovnými informačními
systémy pro řidiče.
je dále rozdělena křížením s tratí
ČD. V její blízkosti jsou objekty vojenské správy a vodojem. V závěru popisovaného úseku kříží
vedení VVN a horkovodu.
Od km 1,6 do km 5,2 je úsek se
stálým stoupáním terénu, přerušeným jen hlubokým údolím Hačky
v km 2,950. V km 4,360 křižuje
trasa přeložky ještě jednou stejnou
železniční trať č. 137 Chomutov –Křimov–Vejprty. Od km 2,150
do km 5,020 je území souvisle
zalesněno. I poslední úsek od km
5,2 do konce I. etapy je ve stálém
mírnějším stoupání. ■
Projektanti:
– HIP:VPÚ DECO Praha, a.s.,
Ing. Jiří Kočí
– komunikace: VPÚ DECO Praha, a.s.,
Bohumil Datel
– mosty a zdi: VPÚ DECO Praha, a.s.,
Ing. Václav Mach,
Ing. Jiří Schindler
PONTEX Praha, s.r.o.,
Ing. Petr Drbohlav
VALBEK, spol. s r.o.,
Ing. Daniel Křemeček
EUROVIA Services,
s.r.o., Ing. Luděk Ledvina
– vodohospodářské řešení:
VPÚ DECO Praha, a.s.,
Ing. František Přikryl
Vodohospodářské
stavby, s.r.o.
Zahájení stavby:
10/2004
Zprovoznění:
6/2007
Dokončení:
11/2007
Hlavní technické údaje
Celková délka I. etapy přeložky:
6850 m
Kategorie silnice:
S 11,5/70
Celková plocha komunikace
hlavní trasy:
Stručná charakterisAutor:
92 889 m²
tika území stavby
Ing. Josef Král,
– počet mimoúrovňových křižoPočáteční úsek stavby od km 0,0 Stavby silnic a železnic, a.s
vatek: 1
do km 1,6 byl ovlivněn průchodem
Zhotovitel:
– počet úrovňových křižovaokrajové části Chomutova - Nový- Základní údaje o stavbě
Sdružení Chomutov tek: 1
mi Spořicemi. Přeložka využívá Název:Přeložka silnice I/ 7, –Křimov
Výkopy a násypy:
stávajícího vedení JZ obchvatu, I. etapa Chomutov–Kři- – vedoucí člen sdružení:
635 280 m³
v oblasti jižně od silnice I/13 byla
Stavby silnic a želez- Ornice a lesní hrabanka:
mov
navržena mimoúrovňová křižovat- Investor:
nic, a.s. Oblast Čechy 164 000 m³
ka Nové Spořice na zemědělských Státní fond dopravní
západ, závod Karlovy Celkový objem zemních
pozemcích. Stavbu v tomto místě
Vary
infrastruktury, Phare –
prací: 799 280 m³
ovlivnila i stávající zástavba podél
– členové sdružení:
CZ 0112/0201
– počet sil. mostů délky přes
I/13 a značný počet inženýrských Objednatel:
Strabag, a.s.,
100 m:3
sítí. Severně od této silnice mají Ředitelství silnic a dálnic SMP CZ, a.s.,
– plocha sil. mostů délky přes
na stavbu vliv Podkrušnohorský
Metrostav a.s.,
ČR, Správa Chomutov
100 m:34 023 m²
přivaděč a areál několika firem, Generální projektant: Max Bőgl & Josef Krýsl, – p
očet sil. mostů na hlavní
kterým přeložka prochází. Stavba VPÚ DECO PRAHA, a.s.
komanditní společnost,
komunikaci:
4
– plocha silničních mostů na
SEZNAM VYBRANÝCH STAVEBNÍCH OBJEKTŮ (SO)
hlavní komunikaci:
2452 m²
101 Přeložka silnice I/7 km 0,0–6,780
– počet silničních nadjezdů:
111 Mimoúrovňová křižovatka Nové Spořice v km 0,210
2
Stavební objekty
–
plocha
silničních nadjezdů:
řady 100 – komunikace
121 Úniková zóna v km 2,320 vlevo
3976 m²
122 Úniková zóna v km 4,715 vlevo
– délka opěrných zdí:
422 m
201 Podchod pro pěší v km 0,380
– délka kanalizace:
202 Most přes Podkrušnohorský přivaděč v km 0,473
7981 m
203 Estakáda km 0,640–1,135 (Mach 3)
204 Estakáda km 1,348–2,008
Stavební objekty
řady 200 – mosty, opěrné zdi
(v závorce název objektu)
205 Most přes údolí Hačky km 2,874–3,206 (Hačka)
206 Most přes železniční trať v km 4,357
207 Most přes polní cestu v km 5,482
221 Nadjezd silnice I/13 v km 0,210
231 Most na silnici I/13 v km 0,483
251 Opěrná zeď v km 0,514–0,633 vpravo
252 Opěrná zeď v km 4,038–4,341
Stavební objekty
řady 600 – vodní stavitelství
651 Přeložka potoka Hačka v km 0,990–1,050
652 Úprava potoka Hačka v km 2,950
653 Úprava potoka Hačka v km 4,470
Skladba vozovky hlavní trasy:
– asfaltový beton střednězrnný modifikovaný:
tl. 50 mm
– asfaltový beton velmi hrubý
tř. I: tl. 70 mm
– obalované kamenivo:
tl. 80 mm
– vibrovaný štěrk:
tl. 200 mm
– štěrkodrť:
min. tl. 210 mm
Celkem:
610 mm
stavebnictví 03/09
9
SO 203 a SO 206
založeny plošně, u pravého mostu na pilotách.
Vzhledem k proměnným geotechnickým podmínkám byl při
pilotáži vyhodnocován skutečný
stav podloží na prvním vrtu pod
každým základem. Geolog stavby
zatřídil vzorky zeminy odebrané
při vrtání cca po 1 m. Na základě
těchto údajů projektant potvrdil
nebo upravil délku dalších dvanácti pilot pod základem. Přes
všechna opatření došlo k rozdílnému sednutí některých podpěr
(možnost byla předem projektantem avizována), které bylo po
dokončení výstavby nosné konstrukce rektifikováno snížením
ložisek na pilířích P2 a P6.
V projektovém ateliéru VPÚ
DECO Praha a.s. vznikly návrhy
dvou zásadních staveb Přeložky
silnice I/7 Chomutov–Křimov.
Délka přemostění je 63,987
m, délka nosné konstrukce je
42,0 m, rozpětí pole 41,0 m,
ší řka mostu 23,50 m, volná
šířka mezi obrubníky je 20,0 m, v ý š k a m ostu n a d terénem
v místě křížení s tratí ČD je
12,0 m. Niveleta silnice I/ 7
vede územím v přilehlém úseku
křížení převážně v násypu proměnné výšky mezi 2,0–4,0 m. Most tvoří dvě spřažené ocelobetonové konstrukce pro
oba směry komunikace, každá
se čt yřmi hlavními nosník y a spřaženou železobetonovou
deskou. Spodní stavba je masivní železobetonová, opěr y
jsou s rovnoběžnými křídly,
založení mostu je plošné. Uložení na opěry bylo řešeno pomocí elastomerových ložisek,
u každé nosné konstrukce je
na op ě ře O1 jedno ložisko
pevné a tři ložiska všesměrně
posuvná, na opěře O2 je také
jedno ložisko podélně posuvné a tři ložiska všesměrně posuvná,
staticky se tedy jedná o jedno prosté mostní pole rozpětí 41,0 m. Nosná konstrukce je ukončena
pomocí jednoprofilových mostních závěrů MAURER D 80. Na
mostě jsou provedena základní
ochranná opatření stupně 3
proti bludným proudům. ■
Geotechnické podmínky pro
založení mostu byly proměnné a velmi obtížné. Estakáda sleduje okraj podkrušnohorského
zlomového pásma, které od sebe
odděluje velmi rozdílné horniny.
Jde
o jíly a jílovce podkrušnoSO 203: Estakáda
horské
uhelné pánve a horniny
přes komerční zónu
krušnohorského krystalinika,
Estakáda převádí silnici I/7 přes reprezentované různými typy
komerční areál v Nových Spoři- ortorul, migmatizovaných rul cích, přes potok Hačka a trať ČD a migmatitů. Vlastní zóna podChomutov–Vejprty. Celková dél- krušnohorského zlomu je vyplněka mostu je 511,20 m. Převáděná na vulkanodendritickou sérií. Ta
silnice S 11,5/70 je rozšířená je tvořena tufy a tufity s pumami
o stoupací a klesací pruh. Silnice bazaltoidů o průměru až několik
stoupá ve sklonu 2,3 %. Směro- decimetrů. Kvartérní pokryv je Autor: Ing. Václav Mach,
vě začíná obloukem R=900 m, tvořen tufitickými hlínami a jíly VPÚ DECO Praha, a.s
pokračuje obloukem R=1800 m a s velmi pestrým sledem sedikončí obloukem R=450 m. Mezi mentů dejekčního kužele Hačky
oblouky jsou přechodnice. Ze (střídání milimetrových až deciSO 206: Most přes
směrového uspořádání vyplývá metrových poloh jílů, hlín, písků
železniční trať
i proměnný příčný sklon, který a štěrků). Při stavbě se objevil se pohybuje od 2,5 % do 3,4 %. i souvislý bazalt. Geologickému Účelem mostu je převedení
Silnice je směrově rozdělená. Pod prostředí odpovídá i agresivi- silnice I/7 přes železniční trať
každým směrem je samostatná ta spodní vody. V první polo- Chomutov–Vejprty. Směrově je
nosná konstrukce. Celková šíř- vině estakády šlo o vodu se nový most navržen v kruhovém
ka mostu je 23,50 m. Nosnou silnou síranovou agresivitou oblouku R=1500 m, výškově
konstrukci tvoří spojitý nosník (2300 mgl -1 SO4). Síranová agre- most stoupá s=+6 %. V celé délo třinácti polích 30+11x39,5+30 m sivita pánevních jílů přecházela ce je navržen jednostranný příčný
z předpjatého betonu C 30/37. v uhličitanovou agresivitu v oblas- sklon vozovky 2,5 %. Šikmost
Pod každým dopravním směrem ti tufů. Geotechnické podmínky mostu je 66,667 gr (pravá).
je samostatná dvoutrámová byly proměnné nejen v podélném Most je situován v extravilánu, konstrukce výšky 2,0 m. Spodní ale i v příčném směru. Pilíř P13 v členitém území s hlubokým Autor: Ing. Pavel Ryjáček, Ph.D., stavba je ze železobetonových a opěra O14 byly u levého mostu zářezem stávající tratě ČD. VPÚ DECO Praha, a.s
opěr s rizality pro uložení ložisek a pilířů pod každým trámem.
Základy jsou společné vždy pro
dvojici pilířů pod jedním dopravním směrem. Spodní opěra a většina pilířů je založena na pilotách Ø 1,20 m dlouhých 5,0–16,0 m.
▲ SO 203 – celkové sednutí opěr a pilířů
▼ SO 203 – schéma geologických podmínek
Hora Sv. Šebestiána
Chomutov
Geologie
10
stavebnictví 03/09
Jíl
Jíly, uhlí
Turit R5
Jílovec
Turit R6
Bazalt
Splachová deprese
▲ Situace stavby Přeložky I/7 v úseku Chomutov–Křimov
SO 204
a rektifikaci nosné konstrukce.
K předpětí nosné konstrukce byl
použit systém DYWIDAG.
Nosná konstrukce je uložena na
Další dvě významné stavby Pře- elastomerová ložiska. Výrazného
ložky silnice I/7 Chomutov–Kři- zlepšení chování spodní stavby
mov: Estakáda v km 1,348–2,008 bylo dosaženo tím, že na dvojici
a Most přes údolí Hačky projekto- středních pilířů (7 a 8) byla osaval ateliér PONTEX Praha s.r.o.
zena pevná ložiska, na další dva
Trasa horské komunikace zdolává přilehlé pilíře z každé strany byla
v oblasti estakády stoupání 6 %, navržena elastomerová ložiska
v půdorysu přechází z přímého bez omezení pohybu. Výsledný
úseku do směrového oblouku vektor dilatačního pohybu na opěo poloměru 375 m. Pro každý jízd- ře 14 má výraznou složku kolmou
ní směr je navržena samostatná k podélné ose mostu. To vedlo
nosná konstrukce předpjatého ko- k požadavku, aby dilatace kromě
morového průřezu. Celková délka podélného pohybu přenesla rovmostu je 657,8 m, niveleta ko- něž značný příčný pohyb. Z tohoto
munikace nad terénem 27,50 m. důvodu byl navržen dilatační závěr
Konstrukce má 13 polí, rozpětí nej- MAURER 400D.
delšího pole dosahuje 55,50 m. Rovněž bylo nutné vyřešit dilaV blízkosti mostu leží podkruš- tační přechod svodidla a zábradlí
nohorský geologický zlom, který na opěře 14 tak, aby umožnily
znamenal zvýšená rizika pro příčný dilatační pohyb. Byl proto
založení, proto jsou podpěry 1–6 navržen speciální kloubový mezaloženy hlubinně na velkoprů- chanizmus jak v zábradlí, tak ve
měrových vrtaných pilotách. Prů- svodidle. Na vnějších stranách
řez pilířů je tvaru H, výšky dříků mostu je ocelové svodidlo se
pilířů se pohybují od 7,80 m do stupněm zadržení II, na vnitřní
24,60 m. Hlavice je uzpůsobena straně mezi mosty se zrcadlem
pro umístění veškerého techno- šířky pouze 100 mm pak svodidlo
logického zařízení pro montáž se stupněm zadržení I.
Odvodnění mostu je trubní, na
celou délku mostu jsou použity
odvodňovače typu Vlček, podélný trubní svod je ze sklolaminátových trub HOBAS. Podélný
svod prochází závěrnou zídkou
opěry 1 do zemního tělesa přilehlé komunikace, kde je zaústěn
do šachty silniční kanalizace.
Mostovka je opatřena izolací z natavovaných izolačních pásů
na pečetící vrstvě. Římsy byly
betonovány do montovaných
lícních prefabrikátů. Pilíře pak
byly pracovními spárami po
výšce rozděleny na jednotlivé
betonážní úseky. Spodní část
dříku pilíře volili autoři tak, aby
rastr pracovních spár od hlavice
byl u všech pilířů stejný. Následující betonážní úseky délky 5,0 m se bednily pomocí překládaného bednění. Hlavní nosná
výztuž byla stykována lisovanými
spojkami Eberspächer na plnou
únosnost. Pohledové plochy opěr a pilířů jsou vytvářeny bedněním
z hoblovaných prken.
Most byl budován systémem
mostních segmentů SMP, (na
základě zdokonaleného systému
Freyssinet International).
Velká pozornost byla věnována
deviátorům kabelů volného předpětí. Aby se odstranilo nebezpečí
vzniku trhlin v betonu po napnutí
kabelů, byl optimalizován jejich
tvar a výztuž. Vznik trhlin v oblasti
průchodek vodorovných kabelů
se odstranil použitím speciálních
cementovláknitých vystýlek tvořících ztracené bednění těchto
průchodek. Geometrie volných
kabelů byla řešena trojdimenzionálně a kónická vyústění průchodek zvedaných kabelů se
nastavovala do přesného směru
pomocí laserových zaměřovačů. Současně byla provedena
optimalizace vedení kabelů,
podkotevní výztuže a zajištění
geometrie kanálků vnitřního
předpětí při betonáži.
Nosná konstrukce se montovala
vahadlovým způsobem letmo
pomocí výsuvného zavážecího
jeřábu určeného pro montáž segmentů, tzv. montážního souboru.
Přísun segmentů k montážnímu
souboru probíhal po dokončené
části nosné konstrukce. ■
Autor: Ing. Marcel Mimra,
PONTEX Praha, s.r.o.
stavebnictví 03/09
11
SO 205
Největší překážkou na celé trase
Přeložky silnice I/7 Chomutov– Křimov bylo v km 2,874–3,206
hluboké a strmé údolí potoka
Hačky. Výška nivelety trasy nad
dnem údolí dosahuje 62,0 m,
trasa se v místě stavby nachází v pravém půdorysném oblouku o poloměru 500 m. Původní návrh
byl upraven pro technologii letmé
betonáže pro konstrukci s rozpětím polí na 60+106+106+60 m. Jediná mostní konstrukce má
šířku 22,30 m pro všechny čtyři
jízdní pruhy. Toto uspořádání bylo
u vahadlové letmo betonované
konstrukce použito v České republice po 35 letech (od výstavby
Nuselského mostu v Praze).
Poprvé byla navíc použita letmá
betonáž pro konstrukci ve výrazném půdorysném oblouku.
Most byl založen plošně pod
zónou rozvolněných hornin na navětralých pararulách a ortorulách
třídy R3, v hloubkách přibližně
4,0–5,0 m pod terénem. Rozvolněné horniny nalezené pod úrovní
základové spáry byly vytěženy a nahrazeny plombami z prostého
betonu. Pro zpevnění porucho-
▲ SO 205 – podélný řez mostem
▼ SO 205 – příčný řez mostem
12
stavebnictví 03/09
vých zón v podloží pak bylo u pilířů využito i cementových
injektáží. Sklon terénu v místě
pilířů předurčuje tvar základů ve
formě výškově odstupňovaných
základových bloků o půdorysném
rozměru 16,0x20,0 m a minimální
tloušťce 3,0 m. Objem jednoho
základu představuje cca 1400 m³,
při použití cca 240 t výztuže.
Chomutovská opěra O1 byla navržena jako masivní s upraveným
tvarem pro průjezd betonážního
vozíku nosné konstrukce. Křimovská opěra O5 byla kvůli
své výšce navržena jako prosypaná, ve formě dvou úložných a dvou bočních stěn s úložným
prahem zavěšeným na stěnách a závěrnou zídkou. Na opěrách
byla osazena vždy dvě všesměrná kalotová ložiska nové generace firmy Maurer.
Pilíře mostu tvoří dvojice štíhlých vysokých stěn. Výšky stěn u pilířů P2 a P3 jsou od 42,80 m do 46,60 m. Stěny pilířů jsou obdélníkového průřezu o tl. 1,50 m z betonu C35/45. Šířka stěn se
po výšce mění, řídicí křivkou hran
je oblouk o R=200 m, nejmenší
šířka stěny je 9,0 m. Stěny nejsou
navzájem trvale nijak spojeny. Návrhu štíhlých pilířů byla věnována
maximální pozornost. Štíhlost
stěn pilířů P2 a P3 během jejich
výstavby by bez dalších opatření
dosahovala až λ = 220! Proto byla
tato extrémní štíhlost dočasně
omezena instalací dvou mezilehlých příhradových ztužení.
Pilíře P2 a P3 byly betonovány
po 6,0 m záběrech do šplhacího
(přesuvného) bednění ACS firmy
PERI, typicky v týdenním cyklu.
Kvůli extrémní štíhlosti pilířů byl
vyvinut systém přesného měření a nastavování bednění tak, aby
byly dodrženy přísné geometrické požadavky. Dřík nižšího pilíře
P4 byl tvarován shodně jako pilíře
vyšší. Jeho podélná tuhost je
omezena vytvořením tenkého
vrubového Freyssinetova kloubu
na styku s nosnou konstrukcí.
Nosná konstrukce tvoří spolu
s pilíři sdružený rám. V příčném
řezu se jedná o jednokomorovou
konstrukci o vnější šířce komory 10,0 m. Konzoly mají délku 5,90 m a spolu s horní deskou
byly příčně předepnuty plochými
čtyřlanovými kabely v průměru
po 0,60 m.
Výška nosné konstrukce se
mění od 6,25 m nad pilíři po
2,65 m v polích a nad opěrami.
Konstrukce je z betonu C35/45,
délka jednotliv ých lamel je 3,90–5,0 m. Zárodky byly kon-
struovány ve třech etapách na
skruži osazené na hlavách pilířů.
Jednotlivá vahadla byla betonována postupně dvojicí tzv.
„horních“ vozíků Bridgebuilder
firmy NRS. Uzavírací lamely
mezi vahadly se betonovaly také
na vozíku. Před jejich betonáží
byla vahadla navzájem fixována
pomocí ocelových nosníků, kterých se využilo i pro výškovou
rektifikaci vahadel před zmonolitněním. Betonáž koncových
příčníků nad opěrami byla dodatečná – po osazení mostu na
ložiska. Pro vahadlové předpětí
nosné konstrukce i pro kabely
spojitosti byly použity osmnáctilanové kabely předpínacího
systému Dywidag.
Pro betonáž vahadel se užívalo
kombinace betonážních košů,
mobilních i stacionárních čerpadel. Tomu byla uzpůsobena
receptura betonové směsi,
stejně jako požadavkům na
rychlý náběh pevnosti a kontrolu
modulů pružnosti. Most přes
údolí Hačky je jubilejní dvacátou
letmo betonovanou mostní konstrukcí dokončenou na českém
území. ■
Autor: Ing. Petr Souček,
PONTEX Praha, s.r.o.
▲ SO 252 – opěrná zeď
na místě drcený v mobilní drtičce.
Výstavba probíhala velice rychle a celá zeď byla smontována prakticky během tří měsíců, přičemž špičková rychlost montáže
dosahovala až 120 m2 líce zdi
za jednu prodlouženou směnu.
Použití technologie Armovia ®
umožnilo splnit náročný časový
Výstavba tělesa čtyřproudé komunikace si v náročném horském terénu vyžádala vybudovat mohutnou
opěrnou zeď, ohraničující zemní
těleso v km 4,038–4,341. Pro její
výstavbu byla použita technologie
konstrukce z vyztužené zeminy.
▼ Příčný řez opěrnou zdí SO 252
Použit byl konstrukční systém
výztužné pruhy geomříže
Armovia®, zavedený do stavební
praxe společností Stavby silnic 8000
a železnic, a.s. Opěrná zeď patří
svojí délkou 303 m, maximální
výškou 14,7 m a plochou líce 3104 m2 mezi největší konstrukce z vyztužené zeminy v České
republice. Opěrná zeď byla vytvořena zhutněným zemním násypem
s vloženými pruhy výztužné geomříže z vysokohustotního polyetylénu (HDPE) typu Tensar RE. Svislý
líc konstrukce je z velkoplošných
betonových panelů. Povrch lícové
strany panelů je opatřen designem
hrubé omítky, připomínající přírodní
skalní povrch dobře zapadající do
okolního horského prostředí.
Do lícových panelů je při jejich výrobě zabetonován zárodek pruhu
geomříže. Výztužný pruh geomříže
drenážní komín
drenážní polštář
krytý geotextilií
harmonogram a navíc využilo
i nezanedbatelných ekonomických přínosů které, zejména u vysokých opěrných zdí, konstrukce z vyztužených zemin oproti klasickým řešením přinášejí. ■
Autor: Ing. Luděk Ledvina,
EUROVIA Services, s.r.o.
lícové panely
drenážní obsyp
14640
SO 252
se k zárodku připojuje speciální
spojovací lištou. Tření mezi výztuhami a okolní zeminou zajišťuje, že
se celý vyztužený zemní blok chová jako homogenní těleso, které
funguje jako tížná opěrná zeď.
Pro konstrukci vyztuženého násypu byl s výhodou použit materiál vytěžený z okolních skalních zářezů,
stavebnictví 03/09
odvodňovací trubky
13
interview
text: Hana Dušková
foto: Tomáš Malý; archiv autora
▲ Ing. Josef Podzimek s portréty svých předků: zleva dědeček Josef, zakladatel stavební firmy Podzimek, prvostavitel v Třešti, dále otec Jaroslav Podzimek
a maminka Kristina Podzimková (Kulhánková)
Jak stavby propojují generace
V roce 2008 byl Ing. Josef Podzimek, při příležitosti oslav vzniku Československého státu, vyznamenán prezidentem České republiky Medailí
Za zásluhy o stát III. stupně v oblasti hospodářské. V jeho pracovně upoutávají pozornost
na stěně vyvěšená hesla firmy Baťa. Přiznává, že
slavný obuvník a podnikatel byl a je jeho vzorem.
Poprvé po vzniku České republiky při udělování státních
vyznamenání u příležitosti
vzniku samostatného československého státu byli 28.
října 2008 prezidentem republiky oceněni podnikatelé.
Jak tuto významnou událost
vnímáte?
Doposud byla u této příležitosti
udělena ocenění Za zásluhy
14
stavebnictví 03/09
poštovní schránky dostal dopis
od Kanceláře prezidenta republiky, ve kterém bylo oznámení, že
se mně prezident rozhodl udělit
státní vyznamenání, byl jsem
velmi překvapen. Zároveň jsem
přemýšlel, za co asi mohu medaili
dostat. První mně samozřejmě
napadla celoživotní profesní
dráha, tedy rozvoj vodních cest
v oblasti vědy, kultury, umění ČR. Jsem také znám podporou
nebo sportu, ale zatím je nezís- celoevropského projektu vodního
kal nikdo z podnikatelů. Kromě koridoru Dunaj–Odra–Labe, a tak
mě byl vyznamenán také Jan jsem na chvilku uvěřil, že někdo
Petrof, který obnovil tradici staré chce tímto způsobem na tento
české rodinné firmy podnikající významný projekt upozornit.
v oblasti výroby klavírů a pianin. Po další úvaze jsem však tuto
Dostat z rukou prezidenta re- pragmatickou myšlenku zapudil publiky vyznamenání Za zásluhy a došel k správnému vyhodnoceo stát v oblasti hospodářské je jis- ní, že medaile bude za nejstarší
tě úspěch. Když jsem 10. října do stavební firmu v České republice.
Překvapilo mě, že se podařilo
výsledky utajit do poslední minuty. Až do okamžiku, kdy ve
Španělském sále Pražského
hradu zaznělo mé jméno z úst
kancléře Jiřího Weigla, jsem
nevěděl nic. A to i přesto, že slavnostnímu aktu oslav 90. výročí
vzniku Československé republiky
předcházelo neformální setkání
s prezidentským párem. Nakonec
jsem při udílení vyznamenání
uslyšel zdůvodnění: „Prezident
republiky uděluje Ing. Josefu
Podzimkovi Medaili Za zásluhy
o stát v oblasti hospodářské. Josef Podzimek je úspěšný český
stavař a podnikatel. Celý svůj
profesní život věnoval stavební
výrobě. V roce 1994 převzal v restituci rodinnou stavební firmu
v Třešti, která je nejstarší existující stavební firmou v naší zemi.
Seskupení firem Podzimek dnes
úspěšně působí v oblasti stavebnictví, strojírenství, dřevovýroby
a obchodu. Je příkladem úspěšného českého podnikatele, jehož
aktivity vyrůstají z hluboké české
průmyslové tradice a úspěšně
je rozvíjí v oblasti podnikání i ve
veřejně prospěšných aktivitách.“
A bylo to jasné. Ocenění samozřejmě vnímám jako poctu pro
celou rodinu Podzimků, protože
zásluhu na tom, že jsme nejstarší
stavební firmou, má všech pět
generací, včetně mých synů a také všichni spolupracovníci
seskupení firem Podzimek.
ky, osvobozením, znárodněním,
reálným socializmem, sametovou
revolucí, restitucemi, až po hledání nové stavařské, truhlářské,
strojařské, vodohospodářské a obchodní identity. Uvědomil
jsem si, jak stavařina lidi spojuje a jak stavby propojují generace.
Kdy a kde se začala psát stavařská historie rodiny Podzimků?
Stavařská historie začíná v rodině
prapradědečka Františka, narozeného v Brtnici roku 1801, a jeho
manželky. Těmto domkařům
(majitelům domku bez pozemků)
se v červenci roku 1843, tedy pět
let před zrušením roboty, narodil
syn Johann. V Brtnici se pradědeček vyučil z nádeníka zedníkem,
a tak vytvořil základ pozdější
úspěšné životní dráhy pěti generací stavařů rodiny Podzimků.
Dědeček Josef se narodil v únoru
1870 jako nejstarší syn Jana a Kateřiny Podzimkových. Jako
vyučený zedník získal značnou
stavební praxi na různých stavbách rakousko-uherského mocnářství. Později začal studovat na
tehdy nejprestižnější průmyslové
škole na Moravě – Státní průmyslové škole v Brně. Už po absolvování druhého ročníku podal žádost o udělení živnostenské koncese, a tak už za svých studií, v roce 1896
položil základní kámen k dlouholeté historii stavební firmy. V Třešti začal uskutečňovat svůj sen a postupně tuto obec povýšenou
na město rozšiřoval. V následujících letech zde firma kupovala
pozemky a realizovala zde první
„developerské projekty”. Otec
Jaroslav se narodil v roce 1902
v Brně-Židenicích, pak se rodina
▲ Prezident Václav Klaus předává 28. října 2008 Josefu Podzimkovi Medaili
Za zásluhy o vlast v oblasti hospodářské
„Můj dědeček položil základy
firmy Josef Podzimek již v roce
1896, a tato firma, rozšířená
o další samostatné firmy, podniká dodnes,“ píšete v úvodu
své knihy Pět generací stavařů – život ve třech stoletích,
kterou jste věnoval svému dědečkovi, prvostaviteli v Třešti,
ke 110. výročí založení firem
Podzimek. Co bylo impulsem
pro vytvoření této publikace?
Domníval jsem se, že cestu,
po níž více než sto padesát let
kráčelo pět generací stavařů, je
▲ Paní Livie Klausová, Hana a Josef Podzimkovi při neformálním setkání na
Pražském hradě
správné zachytit a popsat pro
další následníky. Při psaní knihy
mě pohltila historie míst, která
ně řídit firmu. V květnu 1925 po naplno pracovat. Posledním
jsou úzce spjata se stavební
ztrátě syna Jožky, změnil děda větším podnikatelským činem
firmou Podzimek, i technické
firmu zapsanou na jméno Josef otce byla výstavba druhé kruhové
zajímavosti, týkající se stavařiny
Podzimek na novou veřejnou cihelny v Třešti, jejíž budova stojí
uplynulých staletí. Pro mě osobobchodní společnost, která svou v areálu firmy Strojírny Podzimek
ně bylo velmi poučné poznat život činnost zahájila pod obchodním dodnes.
a dobu svých předků, podívat se
názvem Stavitel Josef Podzimek
s odstupem času na svůj vlastní
a syn. Společníky byli rovným Jste tedy představitelem čtvra alespoň trochu pochopit život
dílem Josef Podzimek, stavitel té generace stavařů seskupení
svých potomků. Představitel prvv Třešti a Jaroslav Podzimek, firem Podzimek.
ní generace se vypracoval z náJá jsem měl v profesním životě
deníka na zedníka, druhý pak ze
opravdu hodně štěstí. Celý život
Celý život víc uznávám dobrého řemeslníka, než
zedníka na stavitele, třetí rozšířil
jsem měl kolem sebe neuvěřitelstavební firmu a výstavbu v Třešně kvalitní a odvážné lidi, jejichž
špatného inženýra.
ti, na Vysočině a v Praze. Předstadobrá rozhodnutí ovlivnila moji
vitel čtvrté generace ve stavařské
další dráhu. Od dětství jsem
tradici pokračoval při modernizaci přestěhovala do Třeště, kde děda správce pily v Třešti.
věděl, že chci být stavařem. Na
Labsko -vltavské vodní cesty začal budovat stavební firmu V roce 1930 byla firma na vrcholu vodní hospodářství mě nasměa pátá generace úspěšně navázala a postavil cihelnu. Po návratu svých podnikatelských aktivit, roval americký časopis, kde byly
na kořeny rodinné stavební firmy. z první světové války se rozhodl zcela ovládla stavební trh v Třešti fotografie a popis tehdy největší
Tato firma prošla podnikatelským rozšířit aktivity firmy i na území a stavěla i v Praze. Po smrti zakla- přehrady Hoover Dam na řece
i společenským klimatem Ra- hlavního města nově vzniklé datele firmy babička vdovským Colorado v Californii. Původně
kousko-Uherska, první světové Československé republiky. Otec právem přejala koncesi a nově jsem byl rozhodnut jít na stavbu
války, první Československé zůstal v Třešti sám a začal během jmenovaný management pod přehrady Nechranice. O tom,
republiky, poté druhé světové vál- dědovy nepřítomnosti samostat- vedením otce Jaroslava začal že se zaměřím na vodní cesty,
stavebnictví 03/09
15
▲ Čtvrtá a pátá generace stavařů ještě v plné sestavě (zleva) – Martin, Josef a Jan Podzimkovi
rozhodla umístěnka, k terou
jsem dostal na vysoké škole.
V podniku Labe-Vltava, později
Povodí Vltavy, jsem byl zaměstnán bezmála třicet let, od roku
1962. V roce 1965 jsem byl po
třech letech praxe jmenován
vedoucím závodu Dolní Vltava, který spravoval, provozoval a udržoval vltavskou vodní cestu
od Mělníka po vodní dílo Orlík.
Po roce 1968 bylo jasné, že budu
z funkce vedoucího závodu odvolán. V roce 1970 mi bylo umožněno založit vodohospodářský a technický rozvoj Povodí Vltavy,
který se stal po mnoho let základnou pro opravdový technický
pokrok ve vodním hospodářství.
Tam jsme v jakémsi politickém
závětří, díky poučené toleranci
vedení podniku, podpoře vysokoškolských kapacit, souhře s výrobci a hlavně znalostem provozu mohli v prostoru mezi výzkumem, vývojem, projektováním
a praxí v y tvářet konstrukce s nadevropskou úrovní. Spolupráce s jedinečnými odborník y v oboru na ČVUT nám
poskytovala kvalitní vědecké a výzkumné zázemí. Povodí Vltavy zase zajistilo, že jsme vše
mohli důkladně prověřit v praxi a případné nedostatky odstranit.
Musím říci, že technické inovace
z té doby nebyly dodnes překonány a do značné míry z toho
mnozí žijí a těží dodnes.
16
stavebnictví 03/09
V roce 1990 jsem na vlastní
žádost přešel do nově založené
akciové společnosti Ekotrans
Moravia, zaměřené na propagaci
a pozdější výstavbu průplavu
Dunaj–Odra–Labe.
Přišel čas navázat na tradici rodinné stavební firmy v Třešti.
Majitelem naší rodinné firmy Podzimek & synové v Třešti jsem byl již
od svých devíti let, kdy na mě při
rozchodu mých rodičů v roce 1945
na druhé straně města Třešť. Dřevovýrobu, která byla vždy součástí
stavebního podniku, moji synové
dovedli do dokonalosti ve výrobě a montáži luxusních parket, a v roce
2003 pak vznikla samostatná firma
Dřevovýroba Podzimek, s.r.o. Já
jsem založil firmu P&S, a.s. (Podzimek a synové, akciová společnost),
kde si realizuji své sny (plavidla,
speciální lodě, ocelové konstrukce,
turbiny pro malé vodní elektrárny
a jiné technologie pro vodní hos-
Uvědomil jsem si, jak stavařina spojuje lidi a jak stavby propojují generace.
otec tento majetek převedl. V roce
1993 jsem s mými syny Janem a Martinem založil novou stavebně montážní firmu, zapsanou pod názvem Podzimek & synové s.r.o. Když jsme se tehdy po půl století do Třeště vrátili
a restituovali firmy, byli jsme zde
přijímáni opatrně. Dnes musím
říci, že jsme v mikrosvětě našich
firem opravdu spokojeni, když ne
šťastni. Seskupení firem Podzimek
je v současnosti tvořeno šesti
firmami. Stavební firma Podzimek & synové, s.r.o., která vznikla restitucí stavebního podniku v Třešti, je
vlajkovou lodí. Strojírny Podzimek,
s.r.o. vznikly také ze stavebního
podniku, který byl za totality přeměněn na strojírny, se sídlem v cihelně
podářství) formou inženýringu a obchodu. Firma PPP podlahy
a.s. je velkoobchodem s parketami a firma Podzimek reality
a.s., staví developerský projekt
na Hanspaulce. Pokud hovořím o úspěších našich firem, musím
samozřejmě zmínit i své spolupracovníky. Je zde opravdu vynikající
kolektiv a máme dobrý kontakt – od ředitelů divizí až po řadové pracovníky. A to je základní podmínka
pro to, aby rodinné firmy dobře
fungovaly. Celý život víc uznávám
dobrého řemeslníka, než špatného inženýra. Na úspěchu našich
firem mají podstatný vliv také
naše manželky, které to s námi
vydržely přes naše velké časové
zaneprázdnění.
V minulém roce byly úspěchy
seskupení firem Podzimek
obzvláště významné. Velkou
měrou se na nich podíleli zejména vaši synové, tedy představitelé páté generace. Jaké
máte s firmami další plány do
budoucna?
S mými syny Janem a Martinem
a týmem spolupracovníků se
podařilo činnost našich rodinných
firem obnovit a přivést je do stavu,
který si zasloužil ocenění prezidenta republiky. Máme všechny
předpoklady věřit v to, že jsme
připraveni obstát i v nastávající obtížné době. Pomohou nám v tom
jistě i velké úspěchy minulého
roku, kdy byla firma Podzimek
a synové vyhodnocena Svazem
podnikatelů ve stavebnictví v ČR
jako nejlepší stavební firma roku
2007 v kategorii do 200 zaměstnanců, námi realizovaná stavba
sportovně-rekreačního centra
Park Holiday v Benicích u Prahy
získala titul Stavba roku 2008 a polyfunkční stavba L´Ocelot se
umístila na prvním místě v prestižní soutěži Best of Realty 2008
v kategorii rezidenční bydlení.
Velký podíl na těchto úspěších měl
můj syn Jan, který už není mezi
námi. Profesně byl perfekcionalista, chtěl být vždycky do puntíčku
dokonalý. Vedl firmy moderním
stylem, precizně se připravoval
na to, aby byl dobrým ředitelem.
Byl na praxi v USA, na stáži v Japonsku, obhájil titul MBA. I přesto
si rodinného stylu vedení firem
velice považoval. Dovedl stavební
firmu k úspěšné pozici na trhu,
stačil ještě úspěšně zrealizovat dokonalý developerský projekt polyfunkčního domu L´Ocelot, synovo
doposud nejlepší dílo, kterého se
vlastně úplně nedočkal. Odešel
ve svých pětačtyřiceti letech, na
vrcholu všech úspěchů. Vedení
firem převzal druhý syn Martin,
který je ještě za studií na Fakultě
stavební ČVUT, když byl Jan na
stáži v USA, restituoval. Sám před
odchodem staršího bratra dovedl
firmu Dřevovýroba Podzimek mezi
elitu v tomto oboru. Já nepřestávám propagovat projekt vodního koridoru Dunaj–Odra–Labe a věřím, že se tento významný počin podaří zrealizovat pro budoucí
generace. ■
Betonářská
ocel s velmi vysokou tažností
y Druh B500SP podle polské
normy PN-H-93220
• Třída tažnosti C podle Eurokódu 2
Betonářská ocel značky EPSTAL® je vyráběna
polskými výrobci, kteří splňují požadavky
certkačního programu CPJS.
Základní vlastnosti oceli B500SP
fyk [MPa]
500
fyd [MPa]
420
(ft /fy)k
ε [%]
1,15÷1,35
uk
8
únavové
zatížení
min. 2 mln.cyklů
cyklické zatížení
min. 3 cykly
svařitelnost
zaručená
Ceq ≤ 0,50%
Značka EPSTAL® je zárukou:
- velmi vysoké tažnosti betonářské oceli vyprodukované ve stabilizovaném a kontrolovaném výrobním
procesu
- vyšší bezpečnosti pro uživatele
- snadné identikace výrobku pomocí trvale vtištěné značky EPSTAL® do povrchu
- vlastnosti vyhovujících požadavkům norrmy:
• EN 10080 převzaté jako ČSN EN 10080 (42 1039)
• EN 1992-1-1 převzaté jako ČSN EN 1992-1-1 (73 1201) – Eurokód 2
• polské normy PN-H 93220:2006
• polské normy PN-B 03264:2002
- splnění všech požadavků potřebných k připuštění výrobku na trh a k použití ve stavebnictví (certkáty,
prohlášení o shodě)
stavebnictví 03/09
17
management
text: Vít Klíma, mezinárodní realitní konzultant
Realitní trh a jeho příprava
na období konjunktury
jdete na adrese: http://www.
czso.cz/csu/2003edicniplan.
nsf/p/4020-03)
■ Exekuce a propadlé zástavy.
Již dnes je v rukou exekutorů
100 000 bytů po celé republice.
Jejich počet v průběhu krize se
může až zdvojnásobit. Klíčovou
otázkou bude, jak je vrátit na trh
s byty.
V USA to řešili vznikem
nejnižší
(poplatky
za
vodu,
plyn,
Krize je součástí normálního vývoje hospoportálu foreclosure.com, kde
elektřinu).
dářského cyklu, realitní trh nevyjímaje. Jejím
■ Segmentu luxusního byd - je lze na jednom místě najít.
účelem je pročistit trh, resp. zbavit jej nadbylení se krize nijak nedotkne Obdobný portál by měl v režii
a poptávku po něm lze očeká- bank a exekutorů vzniknout tečných realitních kanceláří, developerských
vat i po odeznění krize. V krizi i u nás.
firem a projektů na straně jedné a snížit cenu
lze zbankrotovat, ale také ne- ■ Dramatický pokles poptávky
nemovitostí na straně druhé. Na trhu přežijí
očekává kancelářské prostory smírně zbohatnout.
■ Zajímav ý v ý voj může na - a není jediný důvod, proč by
jen ti, kteří již dnes začnou stavět základy
brat trh rekreačního bydlení. se p o skon č ení krize m ě la
pro svoji činnost v období budoucího oživení
Je predikován signifikantní nějak dramaticky zvýšit. Kana následné konjunktury. Ta automaticky
nárůst nezaměstnaných. Mezi celářských prostor je nadbytek nimi bude minimálně třetina a ještě jim bude konkurovat
přijde po skončení krize.
chatařů a chalupářů, kteří se práce doma.
budou snažit svoji nemovitost ■ Stejný pokles lze očekávat Klíčem k tomu je správně si ■ Z hlediska velikosti bytů lze prodat, aby dorovnali výpadky i v oblasti nemovitostí spjatých
odpovědět na otázku, co budou očekávat poptávku po bytech v rodinných rozpočtech. Není s cizineckým ruchem, zejména
potenciální zákazníci v období střední velikosti, tzn. o ploše vyloučen jejich cenový pokles hotelů, restaurací a malých
konjunktury chtít, jaké budou v průměru okolo 65–85 m 2.
obchodů. V souč asnosti se
o 30 –50 %.
jejich potřeby a jak a čím je ■ Z a j í m a v ý m s e g m e n t e m ■ Zajímavým segmentem by dostávají do finančních potíží
developeři a realitní kanceláře b u d o u c n o sti by m o hl y bý t mohly být i byty u moře pro mnohé restaurace a obchody,
by t y s jednou nebo dvěma seniory, na což naši develo - a to i na tak prvotřídních adbudou moci uspokojit.
pracovnami. Krize s největší peři i hypoteční banky málo resách, jakými jsou Pařížská
pravd ě podobností prokáže, myslí. Je známo mnoho přípa- a Karlova ulice. Pád cen těchto
že je mnohem levnější nechat dů, kdy sdružili své finanční nemovitostí bude v řádu nejOčekávané požazaměstnance
pracovat doma, p ro s t ř e d k y ro d i č e a j e j i c h méně 30 %.
davky zákazníků na
než najímat velké kanceláře, pracující děti a společně si ■ D al š í dramatick ý p okles
realitním trhu
resp. celé kancelářské budovy koupili dům nebo byt u moře. lze predikovat u menších ob■ Celosvětový trend ukazuje na s v ysokou režií (voda, plyn, R o d i č e t a m v t e p l e t r á v í chodů, kde se projeví snížená
renesanci nájemního bydlení. elektřina, platba za správu bu- zimu a děti za nimi – na letní kupní síla obyvatelstva a jejich
Hypotéky jsou, a i po skončení dovy, parkovací prostory atd.). prázdniny – posílají vnoučata. menší možnost posk y tovat
krize nejspíše budou, pro vět- Není vyloučeno, že se touto Jedná se o celosvětový trend slevy a konkurovat tak velkým
šinu populace hůře dostupné. cestou v ydá i státní správa. a není žádný důvod, proč by obchodním řetězcům. Velké
Forma nájemního bydlení bude Všude, kde to jen trochu bude se neměl prosadit i v České obchodní řetězce budou na
nejméně budoucích pět let možné, zaměstnavatel raději republice, z vláš ť kdy ž by t y sníženou kupní sílu reagovat
dominovat nad soukromým nechá zaměstnance pracovat u moře dnes stojí prakticky dalšími fúzemi.
vlastnictvím nemovitosti.
doma a přispěje jim na nájemné stejně, jako u nás doma.
■ Největší propad i nízkou po■ Postupný přechod z nájmu a internet.
■ Demografické vliv y a po - ptávku do budoucna se očekává
k vlastnictví nemovitosti. Ame- ■ Druhým zajímavým segmen- ptávka po bydlení. Děti z baby na trhu výrobních prostor. Krize
ričané nazvali toto propojení tem budoucnosti by mohly být boomu ze sedmdesátých let ukazuje, že minimálně 30 % je
Rent to Buy program. Jeho by t y pro senior y. Populace mají problém s bydlením vět- jich už dnes nadbytečných.
princip spočívá v tom, že si c elosvětově st ár ne. D á se šinou v yřešený. Na poptáv- ■ Naopak velká budoucnost
zájemce nejprve byt pronajme očekávat jejich poptávka po ku po bydlení dětí od „dětí čeká zemědělskou půdu. Jen
a nájemné slouží zároveň jako menších bytech blízko centra, z baby boomu“ konce sedm- pro ilustraci: bohaté vlády a korměsíční splátky na koupi bytu. aby neměli daleko k lékaři, do desátých let tak bude potřeba porace dnes začínají skupovat
Obdoba takového postupu je kina či do divadla.
po čkat 20 až 25 let. N avíc miliony hektarů zemědělské
známa z Českých zemí ještě ■ Z hlediska technologie vý- řada zahraničních pracovníků půdy v roz vojov ých zemích z doby nevolnic t ví, kd y se st av by by tů bude zákazní k kvůli krizi ztratí zaměstnání s cílem zajistit si dlouhodo pachtovným umořovala kou- n e j s p í š e p o ž a d ov a t n ízko - a z České republiky odejde, b ě p ř ísun p otravin. Minulý
pě zemědělského pozemku. energetické domy. Raději si t a k že p o pt áv k a p o b y te c h týden oznámila jihokorejská
Zajímav ý by mohl být tento př iplatí na poř izovací cenu, i po skončení krize bude spíše firma Daewoo Logistics, že má postup jak pro developery, tak aby měsíčně placené režijní stagnovat. (Projekci v ý voje v plánu pronajmout si na Mapro hypoteční banky.
náklady na provoz bytu byly co obyvatelstva do roku 2050 na- dagaskaru na 99 let milion hek-
18
stavebnictví 03/09
tarů zemědělské půdy. Plánuje
tam do roku 2023 pěstovat
ročně 5 milionů tun pšenice a n a d a l š í c h p r o n a j a t ý c h 120 000 hektarech půdy bude
pěstovat palmový olej. Zemědělské pracovníky najme z Jižní
Afriky. Výroba bude určena pro
Jižní Koreu, která chce omezit
svou závislost na dovozu potravin.
„Jsou to čistě komerční projekty, ale obsahují i bezpečnostní
imperativ, nutnost zajistit spolehlivou dodávku potravin, je
to program, který podporuje
vláda,“ řekl Carl Atkin, poradce
britské firmy Bidwells Agri - business, která pomáhá sjednávat takovéto velké mezinárodní
prodeje zemědělské půdy.
Saúdskoarabský koncern Binladin Group plánuje investice v Indonésii, kde hodlá pěstovat rýži. Desetitisíce hektarů
zemědělské půdy v Pákistánu byly prodány investorům z Abu Dhabi. Arabští investoři,
včetně abúdhabského rozvojového fondu, nakoupili podíly v súdánském zemědělství. Spojené arabské emiráty chtějí zahájit rozsáhlé zemědělské projekty v Kazachstánu. I Čína, která
má dostatek zemědělské půdy,
ale začíná trpět nedostatkem
vody v důsledku překotné industrializace, začala vyjednávat o ko u p i ze m ě d ě l s ké p ů d y v jihovýchodní Asii. Laos už
prodal téměř 3 miliony hektarů
své orné půdy, tedy 15 % veškeré své zemědělské půdy. Libye zakoupila 250 000 hektarů
zemědělské půdy na Ukrajině
a Egypt vyjednává o tomtéž.
Kuvajt a Katar se ucházejí o nejlepší půdu v Kambodži s cílem
pěstovat tam rýži.
■ Z a j í m a v ý t r h m ů ž e b ý t v budoucnosti i se stavebními
pozemky, ale jen v tom případě,
pokud se koupí v krizi levně.
■ S pí š e než č esk ý tr h lze
českým investorům doporučit
orientaci na zahraniční realitní
trh. Český trh je příliš malý a neobjevují se na něm tak
často zajímavé investiční příležitosti, jako na zahraničním.
Tímto směrem by měli vykročit
i čeští developeři.
(ČSA, letiště atd.). Jinými slovy:
stát nemůže v krizi národní ekonomice nijak výrazně pomoci – jeho zdroje stačí přinejlepším
na „zalátání děr“. Očekávat tak
krátkodobou krizi asi nelze.
V pořadí druhý největší český
export (cca 10 %) směřuje na
Slovensko, což žádný velk ý
komentář nepotřebuje.
Staronové trhy
Vrátit se na trhy, které české
podniky po rozpuštění RVHP
opustily, zdaleka nebude ani
Česká ekonomika je výrazně snadné ani bezbolestné. Jak
proexpor tně zaměřena (cca Rusové, tak i Číňané a arabské
z 80 % produkce, z toho vývoz státy si rychle osvojili americký
do Německa činí téměř 30 %), způsob jednání: „Speak softly
takže délku krize v České re- but carry a big stick“ (jednej
publice ovlivní i rychlost oživení mile, příjemně, přátelsky, ale
zejména německé ekonomiky. v ruce drž velkou hůl). Rusové
Kdy jindy než v krizi platí „bližší řeknou – obchodovat, pro č
košile, než kabát“. Německá, ne, ale určitě se zeptají: a co
americká i další vlády mají americký radar a budete dále
k protekcionistickým opatřením vyzbrojovat Gruzii? Číňané se
legální nástroj, jimiž jsou vládní zase zeptají na českou podporu
zakázky.
Vládní zakázky totiž Tibetu, Arabové na vztah České
Jak dlouho bude
nespadají
pod konkurenční re- republiky k Izraeli. Klíčový je
krize trvat?
žim v rámci volného obchodu pro nás zejména ruský trh. MůStát se privatizací, až na malé ( W TO), ale stanovení jejich že-li oteplit vztahy s Ruskem
výjimky typu ČEZ, zbavil výnosu pravidel spadá výlučně do kom- Barack Obama, proč ne Česká
z kapitálu plynoucího z vlastnic- petence národních vlád. Barack republika?
tví podniků. V procesu privati- Obama tak mohl pouze oprášit Predikovat krátkou krizi by
zace řádově 80 % nejvýznam- Buy American Act z minulého bylo přinejmenším nezodpo nějších českých firem přešlo do století a požadovat, aby se při vědné. Bude sk vělé, pokud
rukou zahraničních vlastníků, na vládních zakázkách používalo se první známky oživení objeví
jejichž rozhodování nemá česká výhradně amerického železa tak za dva roky a lze se jen
vláda žádný, nebo jen okrajo- a oceli. Bylo by milým překvape- modlit, aby mezitím nezačal
vý vliv. Na pomoc ekonomice ním, kdyby tak německá vláda kolabovat zdravotní a sociální
a pokrytí výdajů krize (zejména nepostupovala. Pokud i ona ve systém. M o dlitbu mů žeme
očekávanou vysokou míru neza- svých zakázkách zavede princip připojit i za to, aby co nejméně
městnanosti) tak státu zbyly jen Buy German, mnoho českých českých firem skončilo v čedva zdroje: státní rozpočet a pro- produktů na německém trhu listech finančních „žraločích
dej zbývajícího státního majetku svého o db ě ratele nenajde. fondů“. ■
Národní
protekcionizmus
inzerce
Výhodně
Kdykoliv
Kdekoliv
www.rozpoctovani-online.cz
od 1990 Kč měsíčně…
4235 Callida inzerat kor1.indd 1
24 hodin denně z kanceláře, ze stavby… přes internet…
5.2.2009
stavebnictví
03/09 10:29:19 19
inzerce
Trendy ve vybavení novostaveb –
technologie, materiály, design a styl
V odborných časopisech o stavebnictví mají materiály svou samostatnou kapitolu, studenty architektury
někdy straší, ale rozhodně doprovázejí po celé studium. Materiálem
se dá, třeba jen na jediném detailu,
vzhled i funkčnost stavby podepřít
i spolehlivě deklasovat. Přitom
materiál je v zásadě vždy funkcí
použité technologie – a vice versa,
a to vše je výslednicí požadavků
na tu kterou stavbu. Ty se však jednou odvíjejí od poučené analýzy,
dokonce od vysoké odbornosti architekta, ale jindy jsou jen sumou
náhodných rozhodnutí laického
stavebníka, v horším případě firmy,
se kterou se dohodl a která vychází
z poučky, že soubor toho nejdražšího materiálu umožní fakturovat
také co nejvíc za práci.
V jedné české televizi slaví obrovské úspěchy pořad Jak se staví sen. Proč? Vysvětlení
je prosté: minimální, dvoučlenný tým designérů z většinou nemožného interiéru vytvoří
během pár desítek hodin a s omezenými
náklady „bydlení snů“. Asi stejně často, jak
se divák setká s „úžasnou“ proměnou, bývá
tajemstvím úspěchu vhodnější volba materiálů. Ale řekněte sami – pokud nejste právě
podlaháři, vyznáte se v nových materiálech
a jejich texturách, vlastnostech fyzikálních,
ale třeba i optických a dalších? Navíc – ne
všechny lze použít na každý podklad. Totéž platí samozřejmě o pojednání povrchů
stěn a funguje vlastně už od výběru například oken a dveří, druhu topení a dispozice
interiéru.
Plasty nastoupily na zteč
Průlom ve stavebních prvcích znamenají již
několik let plasty. Dnes již nejde o suroviny,
které se až dalším zpracováním zhodnotí,
ale jsou to vesměs poloprodukty se speciálními vlastnostmi, mnohé již přímo určené
pro použití na stavbách, jiné použitelné po
20
stavebnictví 03/09
nepatrném zpracování, například rozměrovém přizpůsobení. A nejde jen o již dávno
používané, ale stále vylepšované plexisklo,
přesněji polymetylakrylát, kterému je mimochodem letos kulatých 75 let. Jeho použití se
od náhrady skla pro zastřešování a „zasklívání“ rozšířilo do výroby van, sprchových
koutů a bazénů až po atraktivní nábytek,
protihlukové stěny a dokonce, to již mimo
stavebnictví, jako materiálu k výrobě šatů.
Kromě starého dobrého akrylátu jsou dnes
k dispozici architektům a stavebním firmám
další materiály – kompozity jako Corian
nebo Hi-Macs, ale také tzv. „umělý kámen“
(např. Quarella – složení 95 % přírodního kamene a 5 % polyesterové pryskyřice
z něj dělá rovněž „kompozitní“), který má
většinu vlastností shodných s přírodním, ale
navíc i některé výhody. Například materiály na bázi křemene nebo mramoru – jsou
odolné, snadno se čistí, a jsou tak vhodné
k využití na trvale a vysoce zatěžované
podlahy obchodních center a jiných objektů s vysokou zatížeností.
Povrchové úpravy a energie
Jedním ze špičkových světových výrobců
nátěrových a izolačních hmot je společnost
Radka spol. s r.o., jeden z tradičních vystavovatelů na Stavebních veletrzích Brno. Nátěrové a nástřikové hmoty, kterými se opatřují například hliníkové nebo pozinkované
ocelové díly ve stavebnictví (vnější obklady,
dveře, okna atd.), musí dnes splňovat řadu
požadavků, zejména na odolnost vůči korozi, oděru a dalším povětrnostním vlivům,
nárazu apod. Kromě toho se od nich požaduje i velká barevná variabilnost spolu
s odolností a barevnou stálostí při trvalé expozici UV záření.
Výstaviště Brno - brána k úspěchu
Uvedené novinky a řadu dalších, které
sebou nesou také přídomky „energeticky
úsporné“ a „ekologicky nezávadné“ bude
možné nejen spatřit, ale doslova si osahat
na expozicích jednotlivých výrobců nebo
jejich smluvních partnerů na Stavebních veletrzích Brno 2009 již v dubnu!
Pozitiva účasti na veletrhu s největší prestiží
i tradicí se ale neomezují pouze na chvíle
strávené na ploše veletržního areálu. Cesty
ke zviditelnění – a tedy k navázání kontaktů a potažmo zvýšení obratu – jsou právě
na veletrhu nejvíce diverzifikované: jméno
firmě lze mezi odborníky a laiky získat také
aktivní účastí svých pracovníků na odborných seminářích a dalších akcích rozsáhlého doprovodného programu veletrhu nebo
informacemi umístěnými na internetových
stránkách veletrhu.
Být viděn v pravý čas, na správném místě
tím správným auditoriem - tak se dá shrnout
význam účasti na Stavebních veletrzích
v Brně 2009. Dvojnásob to platí právě
v době současné krize. Proto je termín
21.–25. 4. 2009 výrazně zapsán v diářích
u všech zájemců o stavebnictví.
inzerce
Fórum Českého stavebnictví 2009 – Nízkoenergetické
stavby jako protikrizová rozvojová příležitost ve stavebnictví
Stavebnictví v Evropě i v České
republice čekají
v příštích letech výrazné změny.
Nedostatek energií
a jejich zdražování bude mít vliv na
změny v přípravě
i realizaci staveb,
které v současné době spotřebovávají 40 %
vyrobené elektrické energie a tepla. Všechny vyspělé evropské země se připravují na
nové způsoby stavění, které zaručují podstatné snížení spotřeby energií při provozu
budov. Pro dosažení nízkoenergetického
stavění existují v zemích EU vládní programy, jsou vydávány zákony vytyčující nové
principy stavění. Nejdále jsou tyto programy
ve Francii, Velké Británii, Švédsku, Německu
a jiných zemích. V České republice se státní správa tímto problémem prakticky vůbec
nezabývá, a je proto nejvyšší čas rozpoutat
diskusi na všech úrovních. Novému způsobu
stavění se budou muset přizpůsobit všichni
zainteresovaní, ať již jde o stavební společnosti, developery, výrobce stavebních materiálů a dodavatele technologií.
Společnost Blue Events a Svaz podnikatelů
ve stavebnictví v ČR si Vás společně dovolují
srdečně pozvat dne 4. 3. 2009 do pražského hotelu Olympik Artemis na
5. ročník úspěšného odborného setkání
významných zástupců českého stavebnictví
pod názvem Fórum českého stavebnictví 2009, které se zaměří na klíčové
téma „udržitelného stavění“ velmi
detailně a pozitivně.
Mezi klíčové příspěvky velice pestrého programu bude bezpochyby patřit prezentace výzkumu reakcí na novou situaci v době globální krize,
kterou pod názvem „Energeticky úsporné
stavby – móda, uvědomělý trend nebo
neodbytná realita?“ představí auditoriu
v úvodní části fóra Radovan Mužík z výzkumné
agentury INCOMA Research. Výsledky budou
nanejvýše aktuální – šetření probíhá právě v těchto dnech, aby zmapovalo situaci ve stavebních
firmách v ČR v době, kdy se začíná projevovat
recese, a současně zjistilo připravenost firem
nastartovat projekty dlouhodobě udržitelného
rozvoje v rámci protikrizových podpůrných
opatření. Účastníci Fóra Českého stavebnictví
navíc získají prezentovaná data i elektronické
podobě. Poodkrytí jednoho z možných nových
prodejních kanálů a dalších synergických příležitostí pro stavební a dodavatelské společnosti
bude jedním z lákadel prezentace „S energií
(on-line) k novým zákazníkům“ společnosti E.ON Česká republika. Kromě těchto
a dalších témat bude vůbec poprvé odpolední
blok rozvržen do dvou paralelních sekcí zaměřených na materiály pro nízkoenergetické
stavění, resp. jeho celkovou realizaci, čímž se
otevírá prostor pro hlubší diskuze v odborných
skupinách.
V případě zájmu o bližší informace
o přípravách projektu se můžete obrátit na adresu [email protected] nebo
tel. +420 603 252 703, informace o průběhu předchozích ročníků získáte na adrese
www.construction21.cz.
inzerce
Pop
rv
é v
Brne
5th International Stainless Steel Congress
Mezinárodní veletrh a kongres
korozivzdorných ocelí
8. – 9. dubna 2009
Brno – Výstavište
veletrh: 9.00–18.00 hod., pavilon B
kongres: 15.00–18.00 hod., hotel Holiday Inn, kongresová hala
Zaregistrujte se on-line a získejte slevu na vstupném!
www.bvv.cz/stainless
Veletrhy Brno, a.s.
Výstaviště 1
647 00 Brno
Tel.: +420 541 152 926
stavebnictví 03/09
Fax: +420 541 153 044
E-mail: [email protected]
www.bvv.cz/stainless
21
statika a dynamika staveb
text: Vladimír Janata
foto: Tomáš Malý; archiv Excon, a.s.
▲ Stavba protihlukového tunelu v Hradci Králové
Konstrukce protihlukového tunelu na
Městském okruhu v Hradci Králové
Ing. Vladimír Janata, CSc. (*1953)
Absolvent FSv ČVUT. V roce 1990 založil
s kolegy projekční firmu EXCON, kde zpracovává koncepční řešení a vede některé
projekty ocelových konstrukcí. Ke stěžejním
patří například zastřešení Sazka Arény a hangár v Mošnově. Je autorem České normy
pro předpjaté ocelové konstrukce a překladu
evropské normy pro stožáry a komíny.
E-mail: [email protected]
Komunikace na II. Městském okruhu města
Hradce Králové stoupá na mostním tělese od
křižovatky Buzulucká–Okružní k nadjezdu nad
Pospíšilovou třídou v těsné blízkosti bytových
domů. Nově vybudovaný prosklený tunel zde
chrání obyvatele před hlukem a exhalacemi
nepřetržitého automobilového provozu.
22
stavebnictví 03/09
Zasklení o výměře téměř 3700 m2 tlumí hluk nejen ve stěnách, ale
i ve stropu tunelu, kde je vynechán pouze podélný otvor rozšiřující
se směrem k horní části konstrukce.
V rámci stavby byla také upravena křižovatka a nové povrchy
parteru pod mostem a podél mostu vytvořily novou odhlučněnou a přívětivou komunikaci pro chodce. Díky akčnímu designu z dílny
architekta Patrika Kotase a originálnímu konstrukčnímu řešení se tato
veřejně prospěšná stavba stala zároveň novým výrazným architektonickým prvkem města. Řidič vjíždějící do subtilní konstrukce s žebry,
připomínající hrudní koš pravěkého ještěra, zavěšené na předpjatých
táhlech, určitě zapomene na své standardní instinkty.
Konstrukční a architektonické řešení stavby
K návrhu konstrukce protihlukového tunelu přistoupil projektant
ocelové konstrukce ve fázi projektové dokumentace pro stavební
povolení. Tvarová vize architekta musela respektovat požadavky
zadání, zejména rozměry průjezdných profilů, dopravního značení a stísněný prostor mezi budovami. Stavbu výrazně ovlivňovaly
▲ Rozvinutý řez osou stavby
▲ Půdorys střechy protihlukového tunelu
▼ Statické schéma stavby
stavebnictví 03/09
23
▲ Kotvení táhel u vrcholu sloupu
▲ Detail křížení táhel
▲ Hydraulický zdvih střední podpory
▲ Demontáž montážních podpor táhel
▼ Montážní podpory páteřního nosníku
24
stavebnictví 03/09
▲ Kotvení táhel na páteřním nosníku
i další stavebně technické parametry z oblasti akustiky, požární
bezpečnosti, osvětlení a dopravy. Příkladem technického řešení,
které zároveň dotváří design stavby, je pásový tlumič hluku ve tvaru
ostrého hrotu, zavěšený na středním páteřním nosníku. Intuitivní a zároveň kvalifikovanou představu architekta o principu statického
působení sloupů, soustavy táhel a páteřního nosníku projektant
ocelové konstrukce shledal jako nesmírně zajímavé, i když teoreticky
obtížné téma k dotažení do skutečně fungující reálné konstrukce.
Velkou komplikací pro tým projektantů byl i tvar samotné konstrukce,
která je půdorysně a výškově nestejnoměrně zakřivená, a vozovka
se navíc průběžně rozšiřuje. Samostatným úkolem bylo umístění
kabelů elektroinstalace osvětlení a dopravního značení, které jsou
vedeny zásadně uvnitř dutých nosných prvků.
Statické řešení stavby
trojkloubovými rámy o rozpětí 18,0 až 19,40 m a výšce cca 6,70 m.
Sloupy, vzpěry a příčle rámu z ohýbaných trubek a plechových břitů
formují tvarovou představu architekta. Sloupy vazeb jsou uloženy
vždy na betonových sloupech. Na každé straně dilatačního celku
je jeden pevný sloup, kotvený navíc šikmými táhly do betonového
průvlaku, a tři sloupy podélně posuvné na elastomerových ložiscích.
Mezi hlavními vazbami je vždy sedm mezivazeb, uložených příčlí na
páteřním nosníku a sloupem na ocelovém prahovém nosníku. Ten je
uložen na betonových průvlacích posuvně přes teflonová ložiska. Příčle i sloupky mezivazeb jsou tvořeny svařovanými T profily proměnného
průřezu. Vaznice a paždíky jsou v rastru požadovaném pro zasklení protihlukové stěny z hranatých uzavřených profilů. Statické schéma dotvářejí
soustavy předpjatých táhel Macalloy, jejichž rovinu mezi sloupy tvoří
hlavní šikmá řetězovka a příčná táhla kolmá k páteřnímu nosníku.
▼ Kotvení sloupu a prahový nosník
Konstrukce tunelu o celkové délce 180 m sestává z betonové a ocelové části, které tvoří nedílný, společně funkční celek. Ocelová
konstrukce je uložena na podélných prefabrikovaných nosnících,
vedených po obou stranách mostní konstrukce a podporovaných
kruhovými monolitickými sloupy, jejichž výška dosahuje v místě
nadjezdu až 7,50 m. Železobetonové patky sloupů jsou založeny na
mikropilotách délky 10,0 m. Vlastnosti betonové konstrukce, která
je zcela nezávislá na mostním tělese, se výrazně podílely na tuhosti
ocelové konstrukce s ní spojené.
Ocelová konstrukce rozdělená do dvou dilatačních celků sestává
z několika hlavních prvků. Nad středem vozovky probíhá páteřní
nosník tvořený svařovaným uzavřeným profilem lichoběžníkového
příčného řezu. V každém dilatačním celku podporují páteřní nosník
čtyři hlavní příčné vazby vzájemně vzdálené 23,0 m. Jsou tvořeny
stavebnictví 03/09
25
▲ Zapojení tenzometrů na táhle
▲ Zavěšení čela páteřního nosníku
▲ Pochozí lávka
▲ Dilatace zdvojením mezivazeb
▼ Táhla u krajní vazby
26
stavebnictví 03/09
▲ Ocelová konstrukce po dokončení montáže a předpínání
Předpětí táhel ocelové konstrukce bylo zvoleno tak, aby nelineární složka tuhosti ve všech zatěžovacích stavech nepřesáhla 5 % celkové tuhosti. Táhla tak v konstrukci působí prakticky i jako
lineární tlačený prvek. Nelineární výpočty měly tak význam pouze
s ohledem na normálovou sílu a větší deformace páteřního nosníku
v některých montážních stavech.
S ohledem na extrémně krátký čas na realizaci byly souběžně
s výpočty a prováděcím projektem tvořeny výrobní výkresy
v programu XSTEEL. Zároveň byly ve třech menších mostárnách vyráběny konstrukční prvky a ve složitých podmínkách
při provozu dvou jízdních pruhů byla postupně prováděna
montáž. Páteřní nosník byl uložen na provizorních trojbokých
příhradových podporách. Podpory ve středu rozpětí umožňovaly hydraulický zdvih a pokles páteřního nosníku při předpínání. Mnoho uražených zpětných zrcátek kamionů potvrzovalo
oprávněnost ocelových zábran, které se umístily před provizorní
podpory. Táhla byla předpínána ve třech etapách, za plné výluky
provozu, v pečlivě připravených, teoreticky předem modelovaných krocích. Síly v táhlech byly měřeny tenzometry, a to až
v sedmdesáti táhlech najednou. Projektant měl díky on-line
informacím o všech měřených silách možnost okamžitě korigovat předpínací postup. Měřeny byly také deformace ocelové i betonové konstrukce a reakce v provizorních podporách. V průběhu předpínání bylo zjištěno, že betonové sloupy mají výrazně
nižší modul pružnosti ve srovnání s teoretickými předpoklady.
Tomu bylo následně přizpůsobeno předpětí a předpínací postup
a zejména pro deformace bylo využito rezerv, které konstrukce
měla. Vážnou komplikaci způsobil kamion, který v noci zničil
betonovou i ocelovou zábranu a naštěstí pouze posunul poslední
montážní podporu konstrukce.
Současně s montáží konstrukce probíhala i montáž zasklení a tlumičů
hluku. Pevnost prosklených tabulí byla zkoušena na extrémní zatížení. Přestože výsledky zkoušek byly velice příznivé, rozhodl architekt a investor o zajištění skel pojistnými závěsy proti pádu na vozovku
v případě destrukce. Stavba byla velmi dobře organizována projektovým manažerem generálního dodavatele. Společnost EXCON,
a.s., zajišťovala ve velmi krátké době tok výrobní dokumentace
všem zúčastněným přes internetový systém řízení dokumentace
ALEX. Samotná příprava dokumentace, kontrola a konzultace ve
výrobě, příprava a řízení montáže, předpínání a měření předpětí si
vyžádaly osm tisíc pracovních hodin. ■
Základní údaje o stavbě
Stavba: Protihlukový tunel Hradec Králové
Architektonické řešení stavby:
doc. Ing. arch. Patrik Kotas
Ing. arch. Jaromír Chmelík
Spolupráce: Ing. arch. Michal Potůček
Ing. Tomáš Král
Návrh ocelové konstrukce: Excon, a.s.,
Ing. Vladimír Janata, CSc.
Ing. Jiří Lahodný
Investor: Ředitelství silnic a dálnic ČR
Generální dodavatel: M-SILNICE, a.s.,
projektový manažer Petr Škráček
Výroba ocelové konstrukce: MZD – Dobrovické strojírny a.s.
Montáž, předpínání: EXCON, a.s.
Zasklení: mmcité, a.s.
english synopsis
Construction of Tunnel Noise Barrier in Hradec Králové
Newly constructed glazed tunnel The second city ring road in Hradec
Králové has been equipped to protect the citizens in the surroundings
against noise and exhalations of the continuous automobile traffic. The glazing with the area of nearly 3700 m2 absorbs noise not only by its walls but also by the ceiling of the tunnel with just a longitudinal
opening widening towards the top part of the construction.
The steel construction, divided into two dilation units, consists of several main components. Above the centre of the roadway there is
the backbone beam consisting of a welded closed profile of a trapezoid
cross section. In every dilation unit the backbone beam is supported
with four main cross beams with the span of 23 m, consisting of three-joint frames. Each side of the dilation unit is provided with a firm pillar anchored in addition with inclined connecting rods in the concrete bearer and three pillars siding lengthwise over elastomere bearings.
klíčová slova:
Hradec Králové, tunel protihlukový, dilatační celek, rámy trojkloubové,
páteřní nosník, ložiska elastomerová
keywords:
Hradec Králové, tunnel noise barrier, dilation unit, three-joint frames,
backbone beam, elastomere bearings
stavebnictví 03/09
27
statika a dynamika staveb
text: Miroš Pirner
grafické podklady: autor
Životní prostředí a technická seizmicita
Prof. Ing. Miroš Pirner, DrSc.,
dr.h.c. (*1928)
Absolvent Stavební fakulty ČVUT,
obor konstrukčnědopravní, projektant
SÚDOP, asistent, posléze docent
Vysoké školy dopravní v Praze a Žilině, Ústav teoretické a aplikované mechaniky ČSAV, Technický
a zkušební ústav stavební v Praze,
ředitel Ústavu teoretické a aplikované
mechaniky, od roku 1998 až dosud
působí tamtéž.
E-mail: [email protected]
Tento přehled je určen zejména projektantům,
kteří nejsou specialisté ve stavební dynamice, k seznámení se se zásadními jevy a účinky
technické seizmicity, aby jim mohli vhodnými
opatřeními zabránit nebo je omezili již v projektové dokumentaci. Stává se, že zanedbání
zásad správného projektování a provedení vede
k pracným a nákladným dodatečným opravám.
Technická seizmicita zahrnuje všechny dynamické jevy způsobené
člověkem a jeho stroji, dopravními prostředky a nářadím, které
používá k různým činnostem. Protože zdroj technické seizmicity
působí nepříznivě nejen na stavby, ale i na člověka, jsou zde zahrnuta i kritéria ztráty komfortu. Dále je v příspěvku obsažena i odezva
vysokých budov, kde kmity způsobené větrem nepocházejí sice od
umělého zdroje, ale člověk tím, že postavil překážku větru, vytvořil
jev do této kategorie patřící. Autor vychází ze zásad daných ČSN 73 0040 Zatížení stavebních objektů technickou seizmicitou a jejich
odezva a z nařízení vlády č. 148/2006 Sb. (o ochraně zdraví před
nepříznivými účinky hluku a vibrací). Několika příklady, většinou jím
řešenými, ilustruje danou problematiku.
Typy vibrací a pohybů
Jestliže jsou pominuty obecně známé sinusové a složené sinusové
jevy, pak nejčastější jsou stacionární náhodné, nestacionárně náhodné jevy a pulzy (obr. 1).
Citlivost člověka a konstrukcí na vibrace
Mnoho parametrů odezvy ovlivňuje pocity člověka: amplituda, frekvence kmitání, doba působení, poloha lidského těla, činnost člověka
a jeho tělesný a duševní stav. Proto je obtížné stanovit univerzální
pravidlo pro hranici mezi komfortem a obtěžováním. Plynou z toho
odlišná doporučení a předepsané limity velikosti odezvy.
Lidské tělo je citlivé na zrychlení, popř. na derivaci zrychlení, proto
zmíněné předpisy vyjadřují příslušné limity ve zrychlení pohybu. Také
28
stavebnictví 03/09
▲ Obr. 1. Příklady kmitů budicích sil nebo odezvy
většina zahraničních předpisů a norem doporučuje používat měřítka
zrychlení před rychlostí nebo výchylkou [1].
Někteří autoři k vyjádření odezvy konstrukce, která je podložkou pod
lidským tělem, používají k posouzení komfortu výraz zvaný crest
factor, definovaný poměrem:
max zrychlení
r.m.s. zrychlení
ccrest =
(1)
kde r.m.s. značí střední kvadratickou hodnotu.
Pro názornost: pro sinový pohyb je ccrest = 1,414; pro pohyb v automobilu jedoucím po silnici s dokonalým povrchem: ccrest = 3 až 6.
Nejvhodnější veličina pro posouzení účinků technické (i přírodní) seizmicity na stavební konstrukce je rychlost kmitání. Ta byla již v roce
1973 zvolena například v ČSN 73 0036 Seizmická zatížení staveb.
Zděné stavby se při kritickém zatížení poruší křehkým lomem, který
vznikne, když poměrná deformace ε překročí jistou hodnotu:
ν
ε=
(2)
c
kde c je rychlost šíření pružného vlnění ve stavební hmotě;
ν je rychlost kmitání.
Frekvence a trvání vibrací působících na člověka
V literatuře lze najít mnoho závislostí komfortu na frekvenci a době
zatížení lidského těla a jeho polohy. Na obr. 2 podle [1] jsou hodnoty
ztráty komfortu získané sledováním 20 osob při zatížení vibracemi
▲ Obr. 2. Vliv doby trvání na ztrátu komfortu. Na svislé ose grafů jsou
hodnoty vztažené k ekvivalentu zrychlení 1 ms-2 při 10 Hz.
s frekvencí 4, 8, 16 a 32 Hz po dobu od 1 s (popř. 0,02 s) do 4 s.
Je zřejmé, že ztráta komfortu je závislá nejen na době trvání, ale i na velikosti frekvence. Doba trvání a frekvence kmitání jsou zohledněny v předpisech ISO i v Nařízení vlády č. 502/2000 [11] pro různé
polohy lidského těla vůči směru kmitání.
Pohyby lávek
Výzkum zatížení podlahy kroky člověka se objevuje již v literatuře ze 17. století, pokud nebereme v úvahu obecnou studii Aristotela.
V současné době byla vyvolána podrobná zkoumání dynamiky chůze
člověka hlavně požadavkem na stanovení zatížení lávek. U nich, na
rozdíl od mostů, je velikost dynamické odezvy důležitější než statická,
protože určuje i použitelnost lávky z hlediska komfortu chodců.
Pro stanovení komfortu chodců je také důležitá dynamická odezva
od zatížení větrem. Obě dynamické odezvy mají svislou složku, dvě
horizontální složky a v některých případech i složku kroucení. Svislá
složka vyvolaná chůzí dosahuje maxima, když je tělo chodce nejvýše.
Na obr. 3 je vyznačen průběh svislé tlakové síly lidského nášlapu.
Pro vyhodnocování komfortu chodce jdoucího po lávce se nejčastěji
používá zrychlení (ve směru svislém i vodorovném), rychlost nebo
výchylka [3]. Z výsledků mnoha experimentů byly doporučeny meze
dynamických odezev lávek. Obecně experimenty potvrdily, že člověk
je méně citlivý na kmitání lávky než např. na vibrace v obytných nebo
jiných budovách. Někteří badatelé zjistili, že mez komfortu je závislá
na době přechodu lávky, s rostoucí dobou přechodu klesá hodnota
meze. Jiní badatelé tvrdí opak: chodec si „zvykne“ na pohyb a mez
komfortu se nemění.
Stanovení tolerance k vibracím je subjektivní a je založeno na praktických zkušenostech. Pro vertikální vibrace předpisy a literatura udávají
maximální zrychlení při 2 Hz, což je frekvence obvykle blízká nejnižší
frekvenci ohybového kmitání, od 4 do 10 % g, tedy hrubý průměr 7 % g. Pro vodorovné kmitání je doporučováno: pro frekvence okolo 2 Hz maximální zrychlení 0,2 ms -1, tedy 2 % g; to je přísnější požadavek, protože člověk je více tolerantní ke svislým pohybům.
Vraťme se ještě ke zrychlení 7 % g; při frekvenci 1 Hz to znamená,
že výchylka je 70 mm. Taková výchylka byla zaznamenána při
prvním otevření nevhodně navržené lávky v Londýně (London
Millenium Bridge) v roce 2000. Většina lidí nebyla schopna
chůze.
▲ Obr. 3. Nahoře – časový průběh ženského nášlapu; fk je frekvence nášlapu;
dole – mužský nášlap při rychlosti pohybu 3,4 ms -1. δ je dynamický součinitel [13].
Vodorovné kmity vysokých budov
způsobené větrem
V inženýrské praxi se účinkem větru rozumí vliv na stavby a další
konstrukce, popř. účinek na člověka prostřednictvím stavby, v níž
žije nebo pracuje. Základním kritériem je bezpečnost a schopnost
provozu konstrukce, v němž je zahrnuto i pohodlí a zdraví obyvatel.
Účel stavby často nepřipouští její nadměrné deformace a zejména
nepřipouští nadměrné kmity. Je tomu tak například na televizních
věžích a stožárech, z hlediska kvality vysílaného signálu. Sem spadá
i omezení velikosti kmitů s ohledem na člověka, který v posuzované
stavbě bydlí, pracuje nebo odpočívá. Pociťované kmitání vesměs
nepůsobí psychologicky dobře, což je do jisté míry způsobeno
po staletí vypěstovanou představou, že stavba musí být pevná a nepohyblivá, aby byla bezpečná, kdežto např. chvění v dopravních
prostředcích nikomu zmenšení pocitu bezpečnosti nezpůsobí.
Přípustné meze vibrací s ohledem na lidský organizmus byly intenzivně zkoumány ani ne tak ve spojitosti s rozvojem vysokých staveb,
jako spíše pro účely pozemních dopravních prostředků, vojenského
a civilního letectví a kosmického výzkumu, které se pak pro vysoké
budovy aplikovaly a popř. byly doplněny poznatky získanými přímo
měřením odezvy vysokých budov. Jako příklad překročení nejvyšší
přípustné hodnoty kmitání v budovách (podle [11]) lze uvést výsledky
měření odezvy 63 m vysoké budovy ve Vokovicích, jejíž bližší popis je
uveden ve [12]. Ze závislosti dvojamplitudy výchylky vrcholu budovy
na střední rychlosti větru, měřené při vrcholu budovy (obr. 4), vyplývá, že přípustná hodnota pro vlastní frekvenci budovy ve směru Y (f1Y = 1,33 Hz) je překročena asi při rychlosti větru VH = 22 m/s. To
je za předpokladu, že místnosti v horních podlažích patří do kategorie
s korekcí 3 dB a že vibrace lze považovat za přerušované [11].
stavebnictví 03/09
29
Poruchy staveb způsobené technickou
seizmicitou
Všechny normy a předpisy týkající se zdrojů vibrací, šíření vibrací
podložím a odezvou na referenčním stanovišti, případně odezvou
v požadovaném místě, nezaručují a nemohou zaručit stanovení přesných velikostí dynamických veličin. Tyto normy a předpisy slouží pouze
k dodržení jistých pravidel, zabraňujících pravděpodobnému vyloučení
vzniku poruch stavebních konstrukcí. Tato pravidla byla získána sice
zkušenostmi, ale při podmínkách, které se neopakují, protože jsou určovány složením podloží, hladinou podzemní vody a vlastním objektem.
Proto v ČSN 73 0040 je například v článku 4.7 (Trhací práce) k vzorci
pro rychlost kmitání podloží tabulka pouze s informativními hodnotami přenosu K. Podobně konstanty absorpce (tabulka 4) v článku 4.9 ■ otřesy od průmyslové činnosti [15];
■ otřesy od stavebních prací [6], [16], [14];
■ otřesy od trhacích prací [14], [2], [16];
■ otřesy od dopravy silniční [2], [17];
■ otřesy od dopravy kolejové [2].
V uvedených pracích projektant najde metody řešení a podrobnosti
doplňující ČSN 73 0040. V práci [8] je popis zjišťování fázové rychlosti
šíření vln podle Jonese [9] a [10], ale s použitím budiče s podstatně
nižší budicí frekvencí (od 18 do 28 Hz). Z výsledků (viz příklad na obr. 5), s přijatelnou přesností, vyjádřenou přímkovou závislostí mezi
fází a vzdáleností zkoumaných bodů na zpevněném povrchu, vychází
závislost fázové rychlosti na poměru h/l podle obr. 6; h je tloušťka
asfaltového krytu vozovky (h = 250 mm). Skladba podloží je podle
sondy Keramoprojektu z roku 1986 složena z:
– 0,0 až 2,1 m hlína sprašová pevná – tuhá, hnědá s vápnitými
žilkami;
– 2,1 až 3,6 m reziduum opuky charakteru pevné prachovité hlíny
s úlomky zvětralé opuky;
– 3,6 až 4,5 m opuka světlešedá, navětralá, nepravidelně rozpukaná.
Pro vybuzení odezvy konstrukcí pomocí harmonické síly nebo náhodné síly ÚTAM používá elektrodynamický budič na vlečném vozíku.
V místě požadovaného dynamického zatížení se vozík vyzvedne třemi
šroubovými podporami tak, aby se pružné pneumatiky nedotýkaly
konstrukce. Není třeba budič snímat z vozíku. Mezi patkami podpor
a konstrukcí jsou siloměry (modré „cívky“, obr. 7).
Závěr
▲ O br. 4. Závislost dvojamplitudy dynamické výchylky ve směru Y na
střední rychlosti větru
a modul pružnosti základové půdy E (tabulka 6). Přes zmíněné, ale přirozené nedostatky poslouží informativní hodnoty
k preventivnímu zabránění poruch staveb. Má-li projektant čas a prostředky, je dobře sporné hodnoty ověřit experimentem. Ani při teoretickém stanovení odezvy referenčního bodu nelze očekávat řešení
přesné, proto i v kapitole 5 ČSN 73 0040 jsou například hodnoty vzdálenosti budicího zdroje pouze informativní. Experimentální zjištění odezvy
je žádoucí, protože může odhalit např. tuhou vrstvu, která působí mezi
zdrojem a objektem jako vlnovod. Tuhou vrstvu může tvořit skalní útvar,
podzemní voda apod. Z uvedeného je zřejmé, že v tomto oboru stavební dynamiky vládne experiment. Nové a další zkoumání u příležitosti nových staveb rozšiřuje znalosti a pomáhá předcházení poruch stavebních
konstrukcí. Uveďme alespoň poslední práce v 21. století: [6], [7]. V [7]
lze najít, kromě geologických podkladů pro návrh trhacích prací, i příčiny a klasifikaci poruch staveb, podle mnohaletých zkušeností. Autor také
uvádí vzorce pro dimenzování náloží.
Zatížení technickou seizmicitou
Zkušenosti různých autorů opírajících se o experimenty odezvy objektů ukazují, že příčiny poruch a ztráty komfortu člověka, seřazené
podle četnosti výskytu a velikosti odezvy, jsou:
30
stavebnictví 03/09
Při navrhování staveb v místech, kde se vyskytuje technická
seizmicita, je třeba mít, kromě příslušných norem, i vědomosti o základních pojmech seizmiky. S danou problematikou se projektant setká hlavně u staveb, kde je nutné počítat s trhacími pracemi
a brát v úvahu jejich seizmické účinky na okolí i na vlastní stavbu.
Nelze opomíjet ani dynamické síly vyvozované stavebními stroji,
▲ Obr. 5. Přímková závislost mezi fází a vzdáleností zkoumaných bodů
ani strojním zařízením v budované stavbě. Nejlepším ověřením
předpokladů je měření a sledování seizmických účinků při vlastní
stavbě.
Základní a hlavní zásada je prevence. Jakékoliv dodatečné úpravy
jsou nákladnější než preventivní opatření, spočívající v dokonalé
izolaci vstupních sil a momentů, případně v oddálení jejich působišť
▲ Obr. 6. Závislost fázové rychlosti na poměru h/ λ
Použitá literatura
[1]Griffin, M. J.: Handbook of human vibration, Academic Press,
New York 1990
[2]Technický průvodce 33 Dynamika stavebních konstrukcí, SNTL,
Praha 1989
[3]Footbridge 2002, International Conference, Paříž
[4]ČSN 73 0040 Zatížení stavebních objektů technickou seizmicitou
a jejich odezva, ČNI 1995
[5]ČSN 73 0031 Spolehlivost stavebních konstrukcí a základových
půd, ČNI
[6]Karas, J., Macháček, J.: Zatížení seizmickými účinky a odezva
stavebních objektů, Sborník Sanace, Praha 2006
[7]Svoboda, B.: Volba vhodné trhaviny, nálože a klasifikace škod
na stavebních objektech
[8]Pirner, M.: Zpráva o měření fázové rychlosti šíření vln podložím,
ÚTAM 1995, součást grantu č. 103/94/0420
[9]Jones, R.: Following changes in the properties of road bases
and sub-bases by the surface wave propagation method, Civ.
Engng., 58, 1963
[10]Martinček, G.: Dynamická diagnostika vozovek, SAV, Bratislava
1983
[11]Nařízení vlády o ochraně zdraví před nepříznivými účinky hluku
a vibrací, Sb.z.502/2000
[12]Koloušek, V., a kol.: Aeroelasticita stavebních konstrukcí, Academia, Praha 1977
[13]Pirner, M., Urushadze, Sh.: Pedestrian dynamics-footbridge
loads, AT, 52 (2007)
[14]Dvořák, A.: Posouzení seizmických účinků na stavby, II. Seminář
z oblasti průmyslového stavebnictví a stavební mechaniky,
Škoda Plzeň 1979
[15]Novák, M.: Některé otázky spolupůsobení podloží při kmitání
základů, v: Koloušek, V.: Dynamika stavebních konstrukcí III,
SNTL 1961
[16]Koloušek, V.: Stavebné konštrukcie namáhané dynamickými
účinkami, SVTL, 1967
[17]Proc. of the 3rd Int. Conf. DYN-WIND, Univerzita Žilina 2005 (Juhásová, E., Benčat, J., Makovička, D.)
english synopsis
Technical Seismicity and the Environment
▲ Obr. 7. Elektrodynamický budič na vlečném vozíku
od daného díla, nebo v montáži tlumicího zařízení (např. kyvadlový
tlumič, kapalinový tlumič, kulový tlumič atd.).
Na závěr si dovolím citovat profesora Ondřeje Fischera, který u příležitosti jednoho z našich experimentů v plenéru prohlásil, že
kdo pouští do podloží – ať úmyslně nebo neúmyslně – zbytečné vibrace, zhoršuje životní prostředí, jako když jiný znečisťuje komínovou
vlečkou ovzduší nebo jiný vypouští do řeky chemikálie.
K tomu je možné dodat, že poškození objektu nadměrnými otřesy
je také poškozováním životního prostředí, protože opravy, popř.
demolice poškozeného objektu vyžadují energii, kterou je potřeba
získat z přírody. ■
Poděkování
Příspěvek byl vypracován jako součást grantového projektu GAČR
č. 103/08/1340 a výzkumného záměru AV0Z20710524.
The summary is mainly aimed at designers who are not specialists in
construction dynamics to get acquainted with the principal phenomena
and effects of technical seismicity and to be able to prevent or minimise them by suitable measures already in the design stage. Neglected
principles of project appropriateness and implementation competence
often result in complex and costly repairs later.
klíčová slova:
stavební dynamika konstrukcí, technická seizmicita, opravy dodatečné,
vibrace, seizmická zatížení staveb
keywords:
construction dynamics, technical seismicity, additional repairs, vibrations, seismic stress of buildings
odborné posouzení článku:
prof. Ing. Ondřej Fischer, DrSc.
Vědecký pracovník AVČR, Ústav teoretické a aplikované
mechaniky v Praze
stavebnictví 03/09
31
statika a dynamika staveb
text: Ondřej Fischer
grafické podklady: archiv autora
Nová norma pro navrhování konstrukcí
odolných proti účinkům zemětřesení
Prof. Ing. Ondřej Fischer, DrSc. (*1929)
Absolvent Stavební fakulty ČVUT
Praha (1953), odborný asistent katedry
stavební mechaniky, projekce IPS Praha, kurs seizmického inženýrství a stáž Bergamo – Itálie. Od roku 1964
působí v Ústavu teoretické a aplikované mechaniky AVČR v oblasti dynamiky stavebních konstrukcí, seizmického
a větrového inženýrství, tlumení kmitů
vysokých staveb. Znalec v oblasti
dynamika a poruchy staveb.
E-mail: [email protected]
Posouzení staveb na zatížení zemětřesením
bylo v Československu předepsáno od roku
1954. I když s oddělením Slovenska Česku ubyly
nejvíce ohrožené oblasti, české normalizační
autority rozhodly převzít evropskou seizmickou
normu Eurocode 8 – EN 1998:2004 Design of
structures for earthquake resistance překladem.
Český inženýr tak dostává do rukou komplet
šesti norem, z něhož pro stavby v ČR použije
pouze malou část. Nicméně poučit se může
hodně, nemluvě o uplatnění takto získaných
poznatků při práci na zahraničních zakázkách.
Vztah Eurokódu EN 1998:2004 k předcházející
ČSN 73 0036:1973
Na celém Eurokódu 8, nazvaném Navrhování konstrukcí odolných
proti zemětřesení (EN 1998) pracovaly komise CEN (Evropského
výboru pro normalizaci) přes dvacet let. V konečné verzi má šest
částí, postupně schválených v letech 2004 až 2008, z nichž má pro
srovnání s našimi poměry význam část 1 – EN 1998-1:2004, přeložená jako ČSN EN 1998-1 Část 1: Obecná pravidla, seizmická zatížení a pravidla pro pozemní stavby, ČNI Praha 2006.
Další části:
■ č ást 2 – EN 1998-2 Mosty;
■ č ást 3 – EN 1998-3 Zesilování a rekonstrukce;
■ č ást 4 – EN 1998-4 Zásobníky, nádrže, potrubí;
■ č ást 5 – EN 1998-5 Základy, opěrné a zárubní zdi;
■ č ást 6 – EN 1998-6 Věže, stožáry, komíny.
Tyto části v českých normách normách ekvivalent nemají. Lze tedy
říci, že obor platnosti celého Eurokódu 8 byl v minulosti pokryt československou normou ČSN 73 0036 Seismická zatížení staveb, která
vyšla (po cca desetileté přípravě) v roce 1973. Z jejího rozsahu 46 stran 32
stavebnictví 03/09
připadá na vlastní tematiku zemětřesení asi třetina, její zbytek
se týká seizmicity technické, tj. otřesů, působených průmyslovými zdroji, dopravou a trhacími pracemi. Přes tento malý rozsah
stará norma v principu odpovídala svým přístupem současnému
Eurokódu, a metodikou odpovídala tehdejším normám technicky
vyspělých států tím, že postihuje i kmitání ve vyšších vlastních
tvarech, nepřímo respektuje duktilitu atd. Projevila se při tom úroveň československé stavební mechaniky, geofyziky i technologie
staveb, reprezentovaná v těchto oborech stavebními experty: prof.
Ing. Dr. Vladimírem Kolouškem, DrSc., Ing. Dr. Arnoštem Dvořákem, DrSc. a geofyzikem prof. RNDr. Aloisem Zátopkem, DrSc.
Koncem osmdesátých let byla snaha tuto normu revidovat, podařilo
se však postihnout pouze její část, týkající se seizmicity technické
(samostatná ČSN 73 0040 Zatížení stavebních objektů technickou
seizmicitou a jejich odezva, ČNI 1995). Přímo zemětřesení se týkal
až překlad první části předběžné evropské normy Eurokód 8, ČSN
P ENV 1998-1-1 Obecné zásady – Seizmická zatížení a obecné
požadavky na konstrukce roku 1998, a ČSN P ENV 1998-1-4 Obecné zásady – Zesilování a opravy budov z roku 2000. Předcházející
československé normy také obsahovaly zatížení zemětřesením,
definované však tehdy maximálně stručně náhradním statickým
vodorovným zatížením. Jako novinka v tehdejším Československu
byla kapitola o zemětřesení zavedena poprvé v normě ČSN 73 1310
z roku 1958 v rozsahu 4 stran. Náhradní statické vodorovné seizmické síly v ní byly úměrné tíze podlaží a výšce nad terénem, velmi
výstižně tam však byly formulovány hlavní konstrukční pokyny pro
stavby v seizmických oblastech.
Rozdíl Eurokódu 8 oproti dřívějším československým (i českým) normám týkajícím se seizmicity lze spatřovat v těchto
bodech:
■ Rozsah dokumentů:
zatímco celý nový Eurokód 8 má přes 500 stran A4, předcházející
seizmické normové dokumenty v ČR měly jen několik málo (až 15)
stran A5. Důvodem tohoto rozdílu je jednak pokrok ve znalostech o zemětřesení a chování konstrukcí při něm a také skutečnost, že
Eurokód 8 má celoevropskou platnost, tzn. že platí i v zemích s výskytem velké seizmicity s velkými nároky na seizmickou odolnost staveb.
Mnoho z jeho ustanovení se v ČR – v zemi s malou seizmicitou – neuplatní a nebylo dříve třeba je v normě uvádět.
■ Obsah dokumentů:
předcházející normové podklady seizmického návrhu v ČR byly orientovány převážně na budovy, zatímco Eurokód 8 zahrnuje ve svých
šesti částech i další druhy staveb.
■ Hloubka zpracování:
Eurokód 8 předepisuje ověření výpočtem i tam, kde dříve stačil
inženýrský cit a zkušenosti (duktilní působení, prostorová tuhost
konstrukcí), a uvádí i podrobné návody či vzorce pro tato ověření.
Velmi podrobně jsou uvedeny konstrukční pokyny.
■ Formální stránka:
nový Eurokód 8 používá písmenných značek, odlišných od značek
obvyklých v dřívějších normách českých a československých, samozřejmostí je používání soustavy SI. Změna pravidel pravopisu
vyvolala i změnu ze seismicity na seizmicitu.
Zemětřesení obecně
Naše planeta je nehomogenní těleso, namáhané v různých
svých místech různými silami: od vlastní gravitace a gravitace
blízkých nebeských těles, od odstředivé síly, teploty, od dopadajících meteoritů i od lidské činností (například přitížení zdržemi
velkých přehrad). Tyto síly namáhají její povrchové vrstvy (kůru,
respektive vrchní vrstvu pláště), které se mohou rozlomit do
ker, případně se tyto kry na svém styku po překonání tření posunou. Přitom se uvolní nashromážděná deformační energie,
což je doprovázeno otřesem. Místo takové poruchy se nazývá
hypocentrum, a podle jeho hloubky se rozlišují zemětřesení
mělká (do 10 km), střední (kolem 25 km) a hlubinná (více než
60 km); nad ním na povrchu je tzv. epicentrum. Zemětřesení
se na povrchu projevuje otřesem, který má obecně šest složek.
Zpravidla se však počítá pouze se složkami translačními, tedy
jednou svislou a dvěma vodorovnými. Časový průběh otřesu
(amplitudy, frekvence, trvání) je složitý, závislý na charakteru
tektonické poruchy, množství uvolněné energie, vzdálenosti od
epicentra, mechanických vlastnostech prostředí, na přítomnosti
odrazových a lomových ploch podél dráhy šíření atd. Po silném
otřesu mohou na terénu zůstat i trvalé deformace, případně
i poruchy – svislé či vodorovné posuny podél nově vzniklých
kluzných ploch. Pokud silný otřes zasáhne dno mělkého moře,
může vytvořit přílivovou vlnu – tsunami.
Zemětřesení v ČR
Česká republika nemá pod sebou významné tektonické zlomy,
takže byla dlouho ušetřena katastrofálních zemětřesení, nicméně
s jeho možným výskytem se v projektových normách počítá půl
století. Otřesy, které se čas od času v ČR vyskytují, pocházejí ve
východní části ze zlomů z oblasti Karpat, v západní části z oblasti
Alp. Podrobná Mapa seismických oblastí na území ČSSR byla
publikována už v normě z roku 1973. Informace o seizmické
aktivitě však existovaly již dříve. Byly shromažďovány z údajů
o zemětřeseních podle starých kronik, od 19. století i ze systematických seizmografických měření a geofyzikálních bádání.
Za posledních asi padesát let se tato bádání a měření nesmírně
zdokonalila a v celosvětovém měřítku systematizovala. Přistoupilo se k definování seizmických zón, k pravděpodobnostnímu
vyjádření výskytu zemětřesení a k objektivizaci údajů:
■o
d stupnic intenzity zemětřesení založených na viditelných poškozeních budov a terénu (stupnice M.C.S. – Mercalli-Cancani-Sieberg, 1931) se přechází na množství uvolněné energie při otřesu
(Richterova stupnice, magnitudo);
■p
ři posuzování seizmické bezpečnosti staveb se vychází
z časového průběhu otřesu a dosahované maximální hodnoty
zrychlení, z jeho frekvenční skladby a z pravděpodobnosti
výskytu;
■ r espektuje se i korelace s geofyzikálním utvářením terénu a podloží.
Rozdělením Československa odpadly České republice oblasti nejvíce
ohrožené zemětřesením (Komárno, Žilina). Naproti tomu u těch,
které zůstaly, se podle nových pozorování a výpočtů seizmické
ohrožení zvýšilo (Cheb, Ostravsko – až na 0,12 g) a zvětšila se také
výměra území, kde se bude muset seizmický návrh provádět. Přesto
území ČR zůstává z valné části územím s malou nebo velmi malou
seizmicitou.
Mapa seizmických zón ČR
Mapa seizmických zón pro Národní přílohu k Eurokódu 8 byla připravována dlouho. Jedna verze byla uvedena již v roce 1998 změnou
k normě ČSN 73 0036 [1]. V rámci široké mezinárodní spolupráce
byly sjednoceny národní katalogy zemětřesení, aby seizmické zóny
sousedních zemí na sebe navazovaly. Současně bylo nutné také
dohodnout Evropskou makroseizmickou stupnici [2]. Následně bylo
třeba vzájemně propojit odhady seizmických účinků jak v evropském
[3], tak i národním [4] měřítku. Během této etapy se nově vymezené seizmické zóny porovnávaly se zónami již existujících národních
norem, v nichž byly účinky zemětřesení udány ve stupních M.C.S.
Postupně byly získány vztahy, umožňující převod těchto intenzit na
hodnoty zrychlení pohybu terénu, které se používají v Eurokódu 8.
Výzkum seizmického ohrožení území ČR pokračuje samozřejmě
dále v návaznosti na stále podrobnější znalosti o geologické stavbě
území [5].
Maximálně podrobný seizmický návrh byl i v ČR prováděn v souvislosti s výstavbou jaderných elektráren a se společenským tlakem na
jejich bezpečnost. Ty se však posuzují na silnější zemětřesení (zemětřesení s významně menší pravděpodobností výskytu, s delší dobou
návratu – například 2000 let místo 475 let užitých pro Eurokód 8), a Eurokód pro ně neplatí.
Mapa seizmických oblastí ČR, uvedená v Národní příloze Eurokódu 8 – část 1, je ukázána na obr. 1; v normě jsou u ní vypsány ohrožené
okresy podle velikosti referenčního špičkového zrychlení podloží
(které se v návrhu konkrétní stavby násobí součinitelem významu
stavby a součinitelem podloží). Ve sporných případech o jeho velikosti
rozhoduje „odborné geofyzikální pracoviště“*.
Situaci v seizmickém ohrožení území ČR podle této mapy lze shrnout
takto:
■ oblasti se seizmicitou větší než malou, v nichž je návrhové zrychlení
větší než 0,08 g a kde by se tedy mělo počítat podle této normy,
zahrnují 10 okresů (Ostrava, Náchod, Tachov atd.);
■ oblasti s malou seizmicitou, se zrychlením 0,04 až 0,08 g a kde
lze seizmicitu řešit zjednodušeně, zasahují 30 dalších okresů,
podle seznamu, který bude uveden v Národní příloze k ČSN EN
1998-1;
■ na zbytku území ČR, asi na 50 % území, včetně Prahy, Brna, Olomouce, se seizmicita v normálních případech neuvažuje.
Pro srovnání: Seizmická mapa v ČSN 73 0036 (1973) uváděla oblasti
se seizmicitou stupně 6 a 7 (stupnice M.C.S.), na nichž se uvažovalo seizmické zatížení. Plošný úhrn těchto oblastí představoval asi 5 % území dnešní ČR, zatímco 95 % jejího území se považovalo za
seizmicky bezpečné.
Seizmické zatížení a jeho odezva
Seizmické zatížení představuje buzení vynuceným pohybem (kinematické buzení), vnášené do konstrukce z podloží přes její základy.
Úloha je řešitelná, pokud je dán pohyb základu jako funkce času.
Některou z metod elementární stavební dynamiky [6] lze určit pohyb
a odpovídající namáhání konstrukce, anebo se určí jen pohyb a jeho
zrychlení, které po vynásobení hmotou příslušné části konstrukce
dá setrvačnou sílu, tedy náhradní statickou seizmickou sílu. Z těchto
seizmických sil se pak určí namáhání konstrukce obvyklým static např. autoři mapy – manželé Schenkovi, Ústav struktury a mechaniky hornin Akademie věd ČR.
*)
stavebnictví 03/09
33
▲ Obr. 1. Mapa seizmických oblastí ČR
kým (kvazistatickým) řešením. Tento druhý způsob byl v minulosti
výhradně používán, a je dodnes v seizmických normách (včetně
Eurokódu 8) zachován pro jednoduché případy. Seizmické síly mají
směr uvažovaného budicího zrychlení, tedy buď svislý, nebo vybraný
směr ve vodorovné rovině. Komplikace nastává, jde-li o konstrukci,
která není buzena jako celek, například budova půdorysně rozlehlá
s patkami navzájem vzdálenými. Pak je nutné buď přesnější řešení
konstrukce – jako celku, z nějž každá podpora je buzena jiným
pohybem, anebo naopak přijmout vhodný zjednodušující předpoklad, například rozumnou superpozici. Jiná komplikace nastává,
respektuje-li se skutečnost, že otřes je náhodný proces. Není tedy
popsán jednou, tzv. deterministickou funkcí, která jisté časové
souřadnici přiřazuje jednu velikost výchylky (případně zrychlení),
ale pouze pravděpodobnost, že výchylka bude v jistém intervalu.
I zde je řešení v zásadě možné, ale metodami stochastické mechaniky a v pravděpodobnostních pojmech (průměrná hodnota,
rozptyl apod.) [7]. Tento přístup, který se uplatňuje v pokročilé
regulační, letecké a raketové mechanice, na své uplatnění v seizmickém inženýrství teprve čeká.
■ Výpočet pomocí seizmických příčných sil
Tento způsob lze použít u jednoduchých konstrukcí, ne tak vysokých a ohebných, aby se dalo očekávat kmitání ve vyšších vlastních
tvarech. K jejímu použití je třeba znát periodu kmitání v základním
vlastním tvaru T1 (aspoň přibližně), dále křivku návrhového spektra
pružné odezvy pro typ očekávaného zemětřesení Sd(T1). Tato křivka
udává maximální zrychlení, které dosáhne během očekávaného
zemětřesení pružná soustava s jedním stupněm volnosti, o vlastní
periodě T1. Její tvar je patrný z obr. 2. Soustava vzorců je pro danou
seizmickou oblast uvedena v kapitole 3 téhož Eurokódu 8 (tyto křivky
vznikly propočítáním a zprůměrováním příkladů odezvy na skutečná
zemětřesení v dané či geofyzikálně podobné oblasti).
Z těchto veličin se určí smyková síla (celé budovy) v základu Fb
vztahem:
Fb = Sd . (T1) . m kde m znamená hmotnost celé budovy.
▼ Obr. 2. Tvar spektra pružné odezvy
Výpočet odezvy konstrukcí podle Eurokódu 8
Eurokód 8 dává především důraz na spolehlivé založení a jednoduchost konstrukčních systémů staveb. Dále umožňuje jejich rozlišení
podle významu, podle rozměrů a mechanického působení. Pro
běžné stavby umožňuje jednoduché řešení kvazistatické, kdy se
určí seizmické síly, v nichž je již zahrnut účinek pohybu. Zpravidla
se používá buzení vodorovné. Svislé buzení bývá většinou menší,
také je proti němu konstrukce již svým návrhem na vlastní tíhu
odolnější. Svislé zatížení se může uplatnit jednak v oblastech blízko epicentra, jednak u dlouhých konzol nebo průvlaků zatížených
neprůběžnými sloupy.
34
stavebnictví 03/09
(1)
Pokud je budova tvořena několika hmotami m i ve výškách nad
základem zi a pokud jde o konstrukci tuhou, jejíž tvar kmitání má
pořadnice úměrné výšce zi, pak se z této celkové síly každé z hmot
přisoudí vodorovná seizmická síla, úměrná hmotnosti a výchylce
kmitání jejího působiště:
zi ×mi
F =F
i
b
l
j
z j ×m j
(2)
■ Vodorovné seizmické síly pro vysoké konstrukce (modální
analýza)
Konstrukce štíhlé a vysoké (hmoty mi, i = 1 až n), které při seizmickém buzení mohou kmitat i v některém vyšším tvaru, je možné řešit
rozkladem podle vlastních tvarů (modální analýzou) pro každý vlastní
tvar samostatně. Výsledky se pak kombinují podle normy. Předem
ale musí být vlastní kmitání konstrukce vyřešeno, tedy periody
vlastních kmitů (Tk, případně frekvence fk = 1 : Tk) a výchylky všech
hmot mi v každém (k-tém) tvaru sk,i. Princip řešení vlastních kmitů
soustavy viz například [6] se prakticky určí některým z komerčních
programových systémů. Seizmická síla v i-tém bodě při kmitání
v k-tém tvaru je dána výrazem:
l ms
F =
m ×s ×S
l ms
k,i
j
j
j k,j
2
j k,j
i
i,k
d,k
(3)
kde Sd,k je pořadnice návrhového spektra pružné odezvy příslušná
k-té vlastní periodě.
Statický účinek každé k-té soustavy seizmických sil Fk,i (počet těchto
soustav, tj. počet vlastních tvarů, se kterými je třeba počítat, je dán
v normě) se pak vhodným způsobem zkombinuje.
přejde v kinematický řetězec a dochází ke kolapsu. Tato metoda pro
nelineární statickou analýzu je označena v Eurokódu 8 jako metoda
statického přitěžování.
Pro řešení pružně-plastického chování byla před časem vyslovena (a od té doby i celkem slušně experimentálně ověřena pro různé
typy reálných i umělých zemětřesení) hypotéza, že maximální posunutí, které dosáhne konstrukce během zemětřesení, je přibližně
stejné, ať jde o konstrukci chovající se pružně anebo pružně-plasticky. Tato hypotéza, současně s přijetím předpokladu ideálně
pružně-plastické konstrukce, vede k tomu, že konstrukce může být
při výpočtu považována za pružnou bez ohledu na to, jaká napětí
v ní vycházejí [8]. Musí však být schopna plastického přetváření
a při něm vydržet deformaci, jaká vyšla pro konstrukci pružnou.
Prakticky to zároveň znamená (viz obr. 3), že pokud jde o napjatost,
je možno počítat konstrukci jako pružnou, a její seizmické zatížení
redukovat součinitelem duktility, tedy Fe = Fs/q. Pokud je třeba
znát skutečný posun konstrukce při zemětřesení d s, například kvůli
možnosti narážení blízkých objektů, pak je nutné posun de (získaný
elastickým řešením pro zatížení Fe) tímto součinitelem (poměrem
q = d s/d e) opět zvětšit. Tento poměr možného (požadovaného)
plastického posunu a posunu na mezi kluzu vyjadřuje duktilitu konstrukce – definuje součinitel duktility q. Je zaveden v normě a lze jej
využít, pokud projektant dostatečnou duktilitu prokáže. Eurokód 8 rozlišuje tři třídy duktility – malou, střední a velkou. Uplatní se
hned zpočátku při definici pořadnice návrhového spektra pružné
odezvy Sd (T1) pro výpočet seizmických sil. V každém případě však
je nutné při využívání duktility zachovat rozumnou opatrnost. Nejde totiž jen o plastickou deformaci, ale o deformaci opakovanou,
přičemž počet reverzí (±) během jednoho otřesu může být třeba
deset nebo více.
■V
ýpočet časového průběhu
Je-li znám (aspoň přibližně) časový průběh očekávaného otřesu, nebo
je-li možné zkonstruovat v dané oblasti otřes umělý, lze numerickou
integrací vyřešit průběh odezvy a konstrukci posoudit. Pro integraci
zřejmě bude přicházet v úvahu řešení s využitím některého komerčního programového systému.
■V
yužití duktility
Snad s výjimkou oblastí s velmi silnou seizmicitou bude zatížení
zemětřesení vždy patřit k zatížením mimořádným, při kterých se
bude oprávněně využívat plastických rezerv konstrukce. Tím, že
v ní dochází k plastickým přetvořením, pohlcuje se vlivem hystereze
pohybová energie vnášená do konstrukce z pohybujícího se podloží a její pohyb se tlumí. Lze říci, že již po mnoho let je dostatečná
tažnost, (duktilita) důsledně dodržená v celé konstrukci (včetně
spojů a detailů), považována za hlavní podmínku seizmické odolnosti
staveb.
Vlivem plastického přetváření konstrukce ovšem přestává být
lineární. Nelineární analýza konstrukcí je náročná, i když se použije
maximálně zjednodušujícího předpokladu ideálního bilineárního chování. Přesto je v normě uvedena jako možnost numerického řešení
časového průběhu odezvy na daný otřes. V takovém případě, má-li
být proveden exaktně, je třeba mít k dispozici speciální programové vybavení. Jednodušší, i když také pracné, je použití statického
přístupu. Je-li v jednom místě staticky neurčité konstrukce (ovšem v tažném materiálu) dosaženo meze kluzu, vytvoří se plastický kloub,
moment nemůže dále vzrůstat, dojde k redistribuci namáhání a celkový odpor při dalším růstu zatížení konstrukce klesne. Když se takto
postupně vyčerpají všechny stupně statické neurčitosti, konstrukce
▲ Obr. 3. Pracovní diagram pružně-plastické konstrukce:
— stav skutečný, - - - stav výpočtem předpokládaný
Fs – seizmická síla působící na pružnou konstrukci
Fe – seizmická síla vypočtená se součinitelem duktility
de – posun vypočtený, ds – posun skutečný, ds/de = q – součinitel duktility
V Eurokódu 8 je mnoho příkazů či doporučení, jak duktilitu zajistit. U ocelových konstrukcí to jsou pečlivě prováděné detaily bez vrubů
a koncentrátorů napětí, zajištění ukládaných prvků proti nadzdvižení,
záměrně konstruované disipativní prvky a oblasti. U betonu to jsou
uzavřené, případně zhuštěné třmínky k zabránění vybočení tlačené
výztuže, zesílená smyková výztuž, dodatečná výztuž pro oboustranně
působící momenty u vetknutí nebo uprostřed pole, atd.
stavebnictví 03/09
35
Přínos Eurokódu 8
Nov ý Eurokód 8 navazuje na ostatní evropské normy pro
projektování stavebních konstrukcí, a to jak na obecné základní (EN 1990), tak na specializované pro určité materiály
či aspekty projektování (EN 1991 až EN 1999) a představuje rozší ření a zdokonalení seizmických norem předchá zejících. Tato zdokonalení odpovídají v ý voji v poznatcích o charakteristikách seizmických otřesů ve světě a o chování
konstrukcí při silných zemětřeseních v poslední době. To je vždy
intenzivně sledováno, dokumentováno a vyhodnocováno, takže
znamená cenný zdroj pro pokrok v seizmickém inženýrství – bohužel zpravidla pokrok draze zaplacený ztrátami na životech i materiálních hodnotách. Proti dřívějšku se nyní respektuje nejen velikost vyskytujících se zrychlení seizmického buzení, ale
i jeho charakter a trvání, to vše pokud možno v návaznosti na
geofyzikální dění v Zemi, které zemětřesení vyvolalo.
Velká pozornost je v předkládané normě věnována uplatnění plastického přet váření (duk tilit y) konstrukcí př i se izmickém namáhání. Místo d ř íve užívaného jednotného
součinitele duktilit y jsou pro konstrukce stanoveny třídy
duktility a kritéria, která musejí konstrukce patřičné třídy splňovat. K tomu je uvedeno mnoho konstrukčních pok ynů a omezení.
Mapa seizmických oblastí ČR, uvedená v Národní příloze, byla
proti mapě v předcházející ČSN 73 0036 (1973) doplněna podle
nových geofyzikálních výzkumů, koordinována se seizmickými
poměry v okolních zemích a byla upřesněna uvedením okresů
ohrožených zemětřesením určité intenzity. Je třeba uznat, že
nové poznatky přinesly zvětšení seizmických oblastí, které ale
přesto ve světovém měřítku zůstávají oblastmi s poměrně malou
seizmicitou: u těch nejvíce postižených, jako například okresy
Ostrava, Cheb, Tachov, Opava, lze toto zvětšení ohroženého
území odhadnout snad jako dvojnásobek všech dříve uvažovaných seizmických oblastí. Oblasti velmi malé seizmicity, v nichž
bude nutné seizmická hlediska respektovat aspoň dodržováním
některých konstrukčních zásad (jednoduchost konstrukce, spojitost základů, používání věnců ve zdivu apod.), zabírají téměř
polovinu území ČR. V nejpostiženějších oblastech si, zvláště u v yšších staveb, seizmická bezpečnost v yžádá i zesílení a úpravu nosného systému, především svislých nosných prvků.
Přibližná porovnání ukázala, že náhradní statické vodorovné seizmické zatížení podle nové normy vychází v těchto oblastech
téměř o 60 % větší než dosud. Tento rozdíl v silách (který se do
jisté míry promítne i do nákladů) se uplatní v okresech, které byly
označeny za seizmicky ohrožené v minulosti a jsou jimi i dnes
(například zmíněná Opava). Větší náklady vzniknou v okresech,
které dříve nebyly za seizmicky ohrožené považovány, a podle
Eurokódu 8 ohroženy jsou (Ostrava, Cheb, Tachov atd.). Ani
v těchto případech to však nebude zvýšení drastické, protože i v těchto nejaktivnějších oblastech jde o seizmicitu malou, případně jen o málo větší než malou. Zbylé seizmicky aktivní oblasti
se zrychlením (0,4 až 0,8) g budou pravděpodobně vyžadovat
antiseizmická opatření pouze výjimečně, a v běžných případech
bude stačit dodržovat při stavbě jen zásady poctivého stavění,
vyžadující minimální náklad.
Přitom všem je třeba si uvědomit, že tento vzrůst nákladů není
způsoben nějakou samoúčelnou změnou normy, ale zdokonalením lidského poznání přírody a pokrokem výpočtových metod.
Zatím nemá území ČR zkušenost s katastrofálním zemětřesením,
zatím se lze jen učit ze zkušenosti jiných, což je, jak známo, vlast-
36
stavebnictví 03/09
nost moudrých. Součástí tohoto učení je i převzetí této normy a investování zmíněných vícenákladů do staveb, které jsou v současné době realizovány nebo prodělávají rekonstrukci. ■
Použitá literatura
[1] Schenk V., Schenková Z.: ČSN 73 0036 Seismická zatížení staveb,
změna 2, ICS 91.080.00, 91.040.00, květen 1998, ČNI Praha, 5 str., mapa
[2] Grünthal G. (Edt.), Musson R. M. W., Schwarz J., Stucchi M.,
Kárník V., Kenjebaev E., Levret A., Mayer-Rosa D., Novotný O.,
Pospischl D., Roman A. A., Sandi H., Schenk V., Schenková
Z., Shumila V. J., Tiedeman H., Vogt J., Zahradník J., Zsiros T.:
European Macroseismic Scale - Updated MSK Scale. Cahiers
du Centre Européen de Géodynamic et de Séismologie, 1998
No.15., 99 pp
[3] Global Seismic Hazard Map (1999): Eds. Giardini D., Grünthal
G., Shedlock K., Zhang P., Principal contributors for the Czech
Republic Schenk V., Schenková, Z., US Geological Survey and
Swiss Seismological Service
[4] Schenk V., Schenková Z., Kottnauer P., Guterch B., Labák P.
(2001): Earthquake Hazard for the Czech Rep., Poland and Slovakia. Acta Geophysica Polonica 49, 287–302
[5] Schenk V., Schenková Z., Pichl R., Jechumtálová (2008): Earthquake Hazard for the Czech Republic Corrected on Local Geology
Effects. Acta Research Reports 17, 37–43
[6] Koloušek V.: Dynamika stavebních konstrukcí, část 1. SNTL Praha,
1954
[7] Náprstek J., Fischer C.: Non-stationary response of structures excited by random seismic processes with time variable frequency
content. Jour. of Soil Dynamics and Earthquake Eng. 22, (July
2002), pp. 1143–1150
[8] Blume J. A., Newmark N. M., Corning L. H.: Design of multistory
reinforced concrete buildings for earthquake motions. P. C. A.,
Chicago, 1961
english synopsis
New Standard for Earthquake-Resistant
Construction Design
Building assessment with regard to seismic load has been compulsory
in the Czech Republic since 1954. Even though after the split of the
country and separation of Slovakia the regions with the biggest seismic
risk were eliminated, some have remained and that is why the Czech
authority for standardisation have decided to adapt the European seismic standard Eurocode 8 – EN 1998:2004 Design of structures for earthquake resistance in translation. Thus the Czech engineers can make
use of a set of 6 standards with only a small part of them applicable to domestic constructions. Nevertheless the amount of new information is huge, let alone application of the knowledge in implementation of orders for abroad.
klíčová slova:
zatížení zemětřesením, Eurokód 8, poruchy tektonické, seizmická
bezpečnost staveb
keywords:
seismic load, Eurocode 8, tectonic faults, seismic safety of buildings
odborné posouzení článku:
prof. Ing. Miroš Pirner, DrSc., dr.h.c.
Vědecký pracovník AVČR, Ústav teoretické a aplikované
mechaniky v Praze
statika a dynamika staveb
text: David Marván
foto: Ing. Antonín Pechal, CSc. Projektové a inženýrské služby
▲ Boční pohled na most – návodní strana
Nový obloukový most přes řeku Jizeru
Ing. David Marván (*1977)
Vystudoval Stavební fakultu VUT
v Brně, obor Konstrukce a dopravní
stavby. V roce 2003 nastoupil do
projekční kanceláře Ing. Antonína
Pechala, CSc., kde působí jako projektant ocelových a ocelobetonových
mostních konstrukcí. Je autorizovaným inženýrem v oboru Mosty a inženýrské konstrukce.
E-mail: [email protected]
Nový most převádí komunikaci III/2729 mezi
obcemi Kochánky a Předměřice nad Jizerou
přes řeku Jizeru. Stojí na místě původního železobetonového třípolového trámového mostu z roku 1936, který se při povodních roku
2000 vlivem podemletého pilíře zřítil.
Celková koncepce mostu
Do doby zprovoznění nového mostu byla doprava převáděna pomocí
provizorního mostu MMT 100. Protože cílem zadání bylo odstranit možné překážky ve formě pilířů v průtočném profilu řeky Jizery, bylo
nutné navrhnout most o jednom poli. S ohledem na tento požadavek a na výšku stoleté vody byla navržena konstrukce, jenž se vyznačuje
nízkou stavební výškou – trám vyztužený obloukem, tzv. Langerův
trám. Nový most je navržen o jednom poli s rozpětím 54,60 m.
Přes most je převáděna místní komunikace kategorie S 7,5/60, na
mostě se jedná o kategorii MO 8/50. Niveleta komunikace stoupá
ve směru staničení proměnným sklonem v souladu s výškovým
zakružovacím obloukem R = 1500 m. Volná šířka vozovky mezi
zvýšenými obrubami a svodidly je 7,0 m, volná šířka levostranného
chodníku na mostě je 2,0 m. Vozovka má střechovitý příčný spád 2,5 %. Chodník na povodní (levé) straně je navržen s příčným spádem
2,5 % směrem k odvodňovačům. V rámci výstavby mostu došlo i k úpravě předpolí, kde se na předměřické straně nachází křižovatka,
a k narovnání dočasné vodoteče Buková.
stavebnictví 03/09
37
▲ Pohled na konstrukci mostu po dokončení stavby
▼ Detail připojení táhel na trám
38
stavebnictví 03/09
▼ Detail přechodu mostního oblouku na trám
Předměřice
nad Jizerou
Kochánky
▲ Podélný řez mostem
▼ Příčný řez mostem
Předměřice
nad Jizerou
Kochánky
stavebnictví 03/09
39
▲ Boční pohled na most
Veškeré práce bylo nutné vzhledem k výšce hladiny řeky Jizery
a výšce spodní vody provádět v zapažených jamách a za stálého
odčerpávání vody.
Vrchní stavba
▲ Montáž ocelové konstrukce mostu
Založení a spodní stavba
Most je založen na vrtaných pilotách ø 900 mm, délky 10,0 až 11,0 m. Protože původní most byl podle dochované dokumentace založen na dřevěných pilotách, bylo je třeba zaměřit a nové piloty rozmístit tak, aby nebyly se stávajícími v kolizi.
Spodní stavba je tvořena dvěma železobetonovými opěrami se zavěšenými křídly. Na závěrné zídce je v místě pod vozovkou uložena
přechodová deska. Křídla jsou zavěšená kolmá, pouze pravé křídlo
opěry 1 je šikmé. Horní část křídel navazuje na závěrnou zídku.
40
stavebnictví 03/09
Most byl navržen jako ocelový obloukový s ocelobetonovou
spřaženou dolní mostovkou a levostranným chodníkem. Základním nosným prvkem je dvojice plnostěnných svařovaných
trámů tvaru I o výšce 1,50 m. Osová vzdálenost hlavních nosníků je 8,85 m. Teoretické rozpětí hlavních nosníků je 54,60 m. Trámy jsou vyztuženy ocelovými parabolickými oblouky o vzepětí 9,10 m. Jedná se o tzv. Langerův trám. Průřez oblouků
je uzavřený, s konstantní šířkou 0,75 m a proměnnou výškou
0,50 – 0,80 m. Oblouky jsou konstruovány jako volné (nejsou
zavětrovány ve vodorovném směru). Trám a oblouk jsou vzájemně propojeny rektifikovatelnými táhly Macalloy M56, uspořádanými do tvaru písmene V. Při tomto uspořádání je důležitá
možnost délkové rektifikace táhel tak, aby došlo k jejich aktivaci
a nevznikal v nich při provozním zatížení tlak. Materiál táhel je
S460 podle ČSN EN 10025-3. V místě příčníků je stěna trámu vyztužena příčnými výztuhami. Výrobní nadvýšení trámu a oblouku bylo realizováno jako plynulé.
Nosnou konstrukci mostovky tvoří ocelové svařované příčníky profilu I s proměnnou výškou, která kopíruje průběh povrchu vozovky a říms na mostě. Podélná rozteč příčníků je 1,82 m. Koncové příčníky
jsou vyšší a jsou tvořeny uzavřeným průřezem. Při zvedání mostu
při výměně ložisek je pod těmito koncovými příčníky uvažováno
s umístěním lisů.
▲ Montáž ocelové konstrukce mostu
spřaženy a spolu tvoří hlavní nosný prvek mostovky. Spřažení
je realizováno pomocí spřahovací lišty. Ta je perforována otvory,
kterými byla protažena dolní hlavní nosná výztuž železobetonové
desky mostovky.
Postup montáže
Pro montáž ocelové nosné konstrukce bylo v korytě řeky vybudováno
montážní podepření ze stojek pižmo. Toto podepření bylo umístěno
přibližně ve třetinách rozpětí mostu. Trám byl dělen na dva montážní dílce se stykem uprostřed rozpětí mostu. Následovalo osazení a zavaření příčníků. Oblouky pak byly děleny na tři montážní dílce,
které byly osazeny na prodloužené montážní podpěry. Po zavaření
montážních svarů byla osazena táhla a po uvolnění podepření oblouků v několika krocích dopnuta. Teprve poté byla nosná ocelová
konstrukce spuštěna z montážních podpor a betonáž proběhla bez
montážního podepření. ■
Hlavními nosnými prvky chodníků jsou ocelové konzoly svařovaného
profilu I výšky 170–270 mm.
Ocelová konstrukce byla navržena z oceli S355J2+N podle ČSN EN 10025-2. Celková hmotnost nosné ocelové konstrukce je 168 t.
Nosným podkladem vozovky je železobetonová deska tloušťky 200 mm z betonu C30/37-XF4. V místě chodníku je nosným podkladem
železobetonová deska tloušťky 150 mm z betonu C30/37-XF4. Železobetonové desky byly vyztuženy betonářskou výztuží 10 505(R).
Příčníky a železobetonová deska jsou ve vozovkové části vzájemně
▼ Začlenění stavby do okolní krajiny
Základní údaje o stavbě
Investor: Středočeský kraj
Zhotovitel: SDS Exmost spol. s r. o.,
ocelová konstrukce byla vyrobena
v mostárně MCE Slaný, s.r.o.
Montáž: Hutní montáže, a.s.
Projektová dokumentace
ve všech stupních, včetně
výrobních výkresů ocelových konstrukcí:
Ing. Antonín Pechal, CSc.
Projektové a inženýrské služby
RDS spodní stavby: Dosting, s.r.o.
RDS založení: HG partner s.r.o.
english synopsis
New Arched Bridge across the Jizera River
The new single-pole bridge was built on road III/2729 between the
municipalities of Kochánky and Předměřice nad Jizerou to cross the
Jizera river. The bridge was built in the place of an original three-pole
reinforced concrete timber bridge dating from 1936, which fell down
due to the flood in 2000 after the water undermined its pillar. The
bridge was designed as an arched steel bridge with a composite steelconcrete bottom deck and a pavement on the left side.
klíčová slova:
most obloukový, piloty vrtané, dolní mostovka, ocelobetonová spřažená
konstrukce, rektifikovatelná táhla Macalloy
keywords:
arched bridge, perforated piles, bottom deck, composite steel-concrete
construction, Macalloy rectified connecting rods
stavebnictví 03/09
41
statika a dynamika staveb
text: Michala Hubertová, Jaromír K. Klouda
foto: archiv autorů
Zatěžovací zkoušky přesného zdiva Liapor
Ing. Michala Hubertová, Ph.D. (*1978)
Absolvovala Fakultu stavební VUT
v Brně. V současné době je zaměstnána jako vedoucí střediska Vývoj a kontrola kvality ve společnosti Lias
Vintířov, lehký stavební materiál k.s.
Současně se podílí na řešení výzkumných projektů na FAST VUT v Brně.
E-mail: [email protected]
Spoluautor:
doc. Ing. Jaromír K. Klouda, CSc. EurIng
E-mail: [email protected]; [email protected]
Přičemž omezení pro použití vztahu (1) musí být uvedena ve vztahu
k hodnotám fb a fm; ke skupinám zdicích prvků podle [6] a k variačnímu
koeficientu souboru výsledků zkoušek (vždy ≤ 25 %).
Pro jednovrstvé zdivo s přesnými zdicími prvky z lehkého betonu
(skupina 1) na maltu pro tenké spáry zcela vyplněné maltou a uspořádané podle ustanovení [6] platí navíc tato upřesnění a omezení –
tloušťka ložných spár je 0,50 až 3,0 mm a variační součinitel zdicích
prvků je < 25 %.
■ α = 0,85
■ β = 0
■ fb ≤ 50 N/mm2
■ fm ≤ 10 N/mm2
Vzorec (1) je tak transponován do podoby:
Norma ČSN 731101 Navrhování zděných konstrukcí [1] uvádí hodnoty pevnostních a přetvárných charakteristik zdiva pouze pro zdivo
zhotovené na maltu obyčejnou (mimo zdiva
z přesných pórobetonových tvárnic s maltou
pro tenké spáry a zdiva z liaporbetonových tvárnic, které bylo odzkoušeno i na maltu lehkou).
Novodobé přesné (kalibrované) zdicí prvky z jakéhokoliv materiálu, tedy
i z lehkého betonu, zděné na maltu pro tenké spáry, nejsou v dosud
platné ČSN 731101 vůbec zahrnuty, byť se i jejich statické parametry
objevují v technických podkladech některých výrobců.
V evropských normách je již zdivo z přesných zdicích prvků zavedeno. Hodnoty statických charakteristik pro přesné zdivo ze všech
materiálových variant zdicích prvků na maltu pro tenké spáry v nich
existují v plném rozsahu [2, 3].
Příspěvek popisuje metodiku a hodnocení zatěžovacích zkoušek
přesného zdiva Liapor na maltu pro tenké spáry (dále TVM), které
slouží jako podklad pro stanovení hodnot návrhových charakteristik
zdiva podle soustavy českých i evropských norem.
Metodika zkoušení – pevnost v tlaku zdiva
z přesných tvárnic Liapor M, zděných na
TVM podle ČSN EN/ČSN
Podle v současné době již zavedené definitivní evropské normy ČSN
EN 1996-1-1 [2] se charakteristická hodnota pevnosti zdiva v tlaku
fk stanoví obecně, buď z výsledků zkoušek podle EN 1052-1 [6], nebo je s využitím předchozích výsledků zkoušek vyjádřená podle
obecného vztahu:
fk = K . fb α . fmβ [N/mm2]
(1)
kde:
fb je normalizovaná průměrná pevnost v tlaku zdicích prvků ve směru
tlaku působícího na konstrukci v N/mm2;
fm je pevnost malty pro zdění v tlaku v N/mm2;
K je konstanta, která se upraví podle [2];
α; β jsou konstanty.
42
stavebnictví 03/09
fk = K . fb0,85 [N/mm2] (2)
Normalizovaná pevnost v tlaku fb zdicích prvků, uvažovaná při navrhování podle [2], je průměrnou pevností v tlaku (zkoušené série tvárnic)
určenou zkouškami podle ČSN EN 772-1 [5], dále násobenou součinitelem δ vlivu rozměrů zdicího prvku podle přílohy A normy ČSN EN
772-1[5]. V případě tvárnic Liapor byly pro hodnocení zdiva použity jako
vstupní data následující parametry a hodnoty: skupina δ = 1,15.
Metodika použitá v soustavě evropských norem umožňuje obecně,
ve všech případech a pro jakoukoliv kombinaci pevnosti zdicích prvků
a malty, stanovit charakteristickou pevnost zdiva. Při vyhodnocení lze
pak provést snadnou grafickou kontrolu pomocí funkčního grafu, resp.
dopočítat (přepočítat) charakteristiky podle výsledků zkoušek na
charakteristiky tabulkové, tj. charakteristiky pro třídy pevnosti zdicích
prvků a malty. Úplnou soustavu návrhových hodnot pak lze obdržet s použitím soustavy diferencovaných dílčích součinitelů spolehlivosti
zdiva γM v závislosti na kategorii výroby prvků a kategorizaci provádění
zdiva podle NA.2.1. normy [2].
Česká norma pro navrhování zděných konstrukcí ČSN 731101 [1]
udává pouze tabelární hodnoty pro „starší“ typy zdiva, postupně
doplňované o hodnoty nových technologií, odvozených z nově
prováděných experimentů. Pro případ přesného zdiva z lehkého
betonu srovnatelné hodnoty v této normě (i mimo ni) dosud zcela
absentovaly.
Pro odvození návrhových pevností fd,ČSN, ve smyslu [1] výpočtových
pevností Rd = fd,ČSN, se použije, obdobně jako u stanovení přetvárných
charakteristik E, α norem [1] a [8, 9] explicitně. Přitom se současně
porovnávají celé bezpečnostní koncepty obou soustav norem (ČSN a ČSN EN) s cílem stanovení reálně spolehlivých hodnot tzv. globálních součinitelů spolehlivosti pro stanovení návrhových hodnot pevnosti v tlaku zkoušeného zdiva Liapor M na tenkovrstvou maltu.
Statickým zkouškám bylo podrobeno šest nízkých zděných stěn pro
stanovení pevnostních a přetvárných charakteristik zdiva z přesných
tvárnic z liaporbetonu řady Liapor KM. Pracovalo se s tvárnicemi
Liapor KM 247/240/248-12-1200, určenými pro zdivo tloušťky 240 mm.
Kritéria pro hodnocení posuzovaných vlastností přesných zdicích
prvků jsou obecně uvedena v příslušných výrobkových specifikacích
ČSN EN 771-3:2003/A1:2005 [4] a v návazném souboru zkušebních
norem řady ČSN EN 772-XX, z nichž pro účely statických vyhodnocení pevnosti zdiva v tlaku je nejvýznamnější ČSN EN 772-1[5].
Při závěrečném vyhodnocování se pracovalo s reálnými hodnotami
▲ Obr. 1. Zdění zkušebních těles
▲ Obr. 2. Malta pro tenké spáry
pevnosti zdicích prvků v době zkoušky, pro návrhový předpis vyhodnocené charakteristiky tedy leží na straně bezpečnosti.
Malty pro tenké spáry, respektive jejich pevnost v tlaku, není podle
evropských norem součástí výpočtových vztahů pro stanovení
pevnosti zdiva na TVM. České normy vůbec žádný vztah neuvádějí.
Použitá malta byla přesto poměrně podrobně zkoušena, byla stanovena její objemová hmotnost, pevnost v tahu za ohybu a pevnost
v tlaku. Nízké stěny byly zkoušeny ve stáří 28 dnů ± 1 den, pevnost
malty byla stanovena rovněž v den zkoušky. Vyrovnanost zkoušených
parametrů malty ukazovala na její dobrou kvalitu, jediné kritérium pro
pevnost v tlaku v rozmezí od 5 do 10 MPa bylo splněno. Tloušťka při
nanášení byla cca 3,0 mm, po vyzdění v průměru 2,0 mm, což leží
v rozmezí 0,50 až 3,0 mm.
Nízké zděné stěny z tvárnic Liapor M vyzděné na tenkovrstvou
maltu byly při zkouškách v TZUS Brno zatěžovány jednorázovým,
rovnoměrně rozděleným a dostředně působícím zatížením v režimu podle ČSN EN 1052-1 [6] a podle ČSN 732061-1/2 v souladu
s metodikou docenta Jaromíra K. Kloudy [7, 8, 9]. Pro oba případy
zatěžování – monotónně stupňovitě vzrůstající zatížení podle
[6] i pro zatěžování po stupních s odtížením vždy po dosažení
dalšího zatěžovacího stupně na výchozí zatížení podle [7, 8, 9], byly zaznamenávány údaje svislých deformetrů. Byl pozorován a zaznamenáván vznik a rozvoj trhlin, úroveň posledního zatížení
s měřenými hodnotami přetvoření před demontáží deformetrů, a konečně vyhodnocena skutečná rychlost zatěžování a charakter
porušování každé zkoušené nízké zděné stěny.
Významnou charakteristikou zdiva, vystihující jeho chování při působení zatížení, je tzv. pracovní diagram zdiva, popisující v grafické
podobě závislost vzniklého napětí σy ve zdivu od působícího svislého
zatížení na jeho svislém, příp. i vodorovném poměrném, přetvoření
(εy, resp. εx). Charakter pracovního diagramu je různý pro jednotlivé
materiály či jejich kombinace. Různý je i při odlišných způsobech,
rychlosti či druzích zatěžování.
Pro postup vyhodnocení experimentálně zjištěných (měřených)
hodnot souřadnic závislosti napětí v tlaku na poměrném přetvoření
ve svislém směru jsou směrodatné kapitoly Moduly přetvárnosti
a Pracovní diagram zdiva normy ČSN 731101 [1], určující závislost
poměrného přetvoření zdiva ε (bez účinků dotvarování) na velikosti
napětí σ vztahem pro součinitel přetvárnosti zdiva α = 1000. Po
úpravě lze výraz napsat jako jednoparametrický:
▼ Obr. 3. Osazení měřicích přístrojů
▼ Obr. 4. Porušení tlačené stěny
Metodika zkoušení – přetvárné vlastnosti
zdiva z přesných tvárnic Liapor M, zděných
na TVM podle ČSN EN/ČSN
stavebnictví 03/09
43
pro f b = fu; δ = 1,0
pro f b = δfu; δ = 1,15
Rd = 2,5 N/mm2
Rd = 2,8 N/mm2
pro f b = 12 N/mm2
Rd = 3,2 N/mm2
Rd = 3,6 N/mm2
pro f b = 16 N/mm
Rd = 4,0 N/mm
Rd = 4,6 N/mm2
pro f b = 9 N/mm2
ε = – (1,1/α) . ln [1 – (σ /1,1fms)] (3)
Obecně platí, že hodnota součinitele přetvárnosti α pro vyšetřovaný
druh zdiva se určí z hodnot souřadnic [σ, ε] pracovního diagramu tak,
aby křivka podle výše uvedeného vztahu pro ε co nejlépe vystihovala
průběh diagramu napětí – poměrné přetvoření.
Dalším parametrem, popisujícím přetvárné vlastnosti zdiva, je jeho modul pružnosti, respektive modul přetvárnosti E. Metodiky pro jeho stanovení jsou podle ČSN a EN poněkud odlišné, co do způsobu zatěžování i úrovně zatížení při vyhodnocení, takže zjištěné hodnoty E podle
obou norem nejsou zcela identické. Stejně tak jako součinitel přetvárnosti α podle ČSN a součinitel KE podle EN (má i jiný smysl).
Přetvárné chování každého měřeného vzorku bylo vždy hodnoceno
komplexně již od samotného počátku, tj. co do rovnoměrnosti přetváření ve všech měřených místech, co do pravidelného a korektního
zatěžování apod. V oblasti přetvárných vlastností zdiva je evropská
normalizace poměrně skoupá. Vše, co je pro krátkodobé jednorázové
tlakové zatížení udáno v ČSN EN 1996-1-1 [2] jako závazné, lze napsat
takto: krátkodobý sečnový modul pružnosti E je nutné určit zkouškami
podle EN 1052-1 [6], tj. pro tlak, který se rovná jedné třetině síly na
mezi porušení zkušebního vzorku.
Vyhodnocení modulu pružnosti se podle EN 1052-1 [6] provádí
pro hladinu zatížení 1/3, což je odlišné od vyhodnocení podle ČSN
norem [8, 9], které se provádí pro hladinu zatížení 0,30, navíc při
jiném způsobu zatěžování. U evropské zkoušky jde tedy o počáteční
sečnový modul pružnosti, u české o počáteční modul přetvárnosti
z celkových deformací ze zkoušky.
Metodika zkoušení – počáteční pevnost zdiva
ve smyku z přesných tvárnic Liapor M,
zděných na TVM podle ČSN EN 1052-3
Celoplošně aplikovaná malta pro tenké spáry vykázala při zkoušce
zdiva vlastnosti charakterizované regresní rovnicí přímky:
y = 0,7625 . 0,4125
se spolehlivostí R2 = 0,8208.
Dosažené výsledky jsou o něco lepší než hodnoty povolované k užití
normou ČSN EN 1996-1-1 (0,30 MPa pro počáteční pevnost ve
smyku). Zkouška je dokumentována na obrázku 5.
Vyhodnocení zkoušek a závěr
Na základě provedených a vyhodnocených zkoušek nízkých zděných
stěn z přesných tvárnic Liapor M v tloušťce 240 mm na maltu pro tenké spáry byla stanovena základní soustava návrhových parametrů pro
stanovení výpočtové pevnosti v tlaku podle ČSN 731101 (viz tabulku 1) a podle ČSN EN 1996-1-1 (viz tabulku 3).
Porovnáním s tabulkou 2E.3 změny 5 k ČSN 731101 [1] zpracované
docentem Jaromírem K. Kloudou na základě rozsáhlého experimentálního ověření [11] je zřejmá pro Liapor M na obyčejnou maltu (v rozmezí
pevnostních tříd M 2,5 až M 20, krajní hodnoty) statická výhodnost zdiva
na maltu pro tenké spáry (viz tabulku 2).
Co se týká pevnosti v tlaku zdiva, lze konstatovat, že hodnoty vypočtené
podle evropského předpisu pro zjednodušené výpočetní metody podle
normy ČSN EN 1996-3 [3] se od hodnot stanovených podle podrobného předpisu [2] téměř neliší. Obojí proto byly použity pro porovnání
s výsledky zkoušek a dalšími rozbory. Při aplikaci zjednodušených výpočtů lze použít zvýrazněných políček v tabulkách pro příslušné zdivo
44
stavebnictví 03/09
2
2
▲ Tab. 1. Výpočtové pevnosti zdiva Liapor M tloušťky 240 mm na TVM podle
metodiky ČSN 73 1101 [1]
Liapor M/OB
pro fb = 9 N/mm
M 20
2
pro fb = 12 N/mm
2
pro fb = 16 N/mm2
M 2,5
Rd = 2,4 N/mm
2
Rd = 1,5 N/mm2
Rd = 3,0 N/mm
2
Rd = 1,8 N/mm2
Rd = 3,6 N/mm2
Rd = 2,2 N/mm2
▲ Tab. 2. Výpočtové pevnosti zdiva Liapor M tloušťky 240 mm na maltu
obyčejnou podle ČSN 73 1101 [1]
Liapor M/TVM
pro fb = 9 N/mm2
f k [N/mm2]
fd [N/mm2]
5,2
2,3
2
6,6
3,0
pro fb = 16 N/mm2
8,4
3,8
pro fb = 12 N/mm
▲ Tab. 3. Charakteristické a přepočtené výpočtové pevnosti zdiva Liapor M
tloušťky 240 mm na TVM podle ČSN EN 1996-1-1
α
αČSN
EM
1406
1337
CM
1358
1158
ECM
1382
1248
▲ Tab. 4. Součinitelé přetvárnosti α Liapor M tloušťky 240 mm na TVM podle
metodiky ČSN 73 1101 [1]
z přesných zdicích prvků z lehkého betonu, uvedených v Národní příloze
normy [2].
Na základě provedených a vyhodnocených zkoušek nízkých zděných
stěn z přesných tvárnic Liapor M v tloušťce 240 mm na maltu pro tenké
spáry byly získány experimentální závislosti napětí a svislých poměrných
přetvoření těchto nízkých stěn, mimo jiné byly stanoveny i hodnoty modulů pružnosti (přetvárnosti) a odvozeny hodnoty součinitele přetvárnosti
zdiva α (viz tabulku 4).
Poznámka:
α – součinitel přetvárnosti zdiva odvozený z obecné formulace podle
ČSN 731101
αČSN – součinitel přetvárnosti zdiva odvozený ze zkušebních relací
podle ČSN [1]
EM – označení série zkoušek podle ČSN EN 1996-1-1 [2]
CM – označení série zkoušek podle dosavadní ČSN 73 1101 [1]
ECM – označení zdvojené série zkoušek dle ČSN i EN [1, 2]
S použitím těchto hodnot, získaných teoretickým výpočtem z měřených
parametrů přetvoření, zpracovaných do normalizovaných pracovních
diagramů a následně metodou nejmenších čtverců (tedy stejně jako se
aplikovalo při zpracování [11] změn normy [1] pro nové zdicí technologie)
vychází i příslušné hodnoty tečnových modulů pružnosti (přetvárnosti)
Et0 podle [1]. Součinitel přetvárnosti byl při dobré shodě s vyjádřením
pevnosti (Rd) vyjádřen ještě z normových vztahů ve všech souvislostech
norem [1, 8, 9]. Tyto hodnoty αČSN se ukazují jako reálné pro použití ve
výpočtech podle [1]. Výsledná výpočtová hodnota součinitele přetvárnosti α pro hodnocené zdivo Liapor M na TVM maltu je navržena α = 1200 pro navrhování podle ČSN 73 1101.
Návrhová hodnota součinitele přetvárnosti hodnoceného zdiva Liapor
M na TVM maltu je pro výpočty podle ČSN EN 1996-1-1 stanovena
hodnotou KE = 1000.
Na základě již provedených vlastních i zahraničních experimentů lze
všeobecně konstatovat, že přesné zdivo, provedené zpravidla ze zdicích
prvků s tloušťkou rovnou tloušťce stěny, má výrazně lineárnější průběh
▲ Obr. 5. Zkouška počáteční pevnosti ve smyku zdiva Liapor M na maltu pro tenké spáry
pracovního diagramu. Rovněž charakter jeho porušování je často kvazikřehký, někdy i téměř křehký.
První trhlinky na povrchu zdicích prvků vznikaly ve zkušebních tělesech
zděných na maltu pro tenké spáry až na hladině zatížení blízké mezi porušení (cca 90 % únosnosti) při zkouškách podle ČSN EN 1996-1 [2] a také u zkoušek podle ČSN 73 1101 [1] (cca 86 % únosnosti). Charakter přetváření
byl pravidelný, bez vzniku trhlin, porušení bylo klasické, napříč průřezem
stěny. Toto chování svědčí o optimálním působení tenkovrstvé malty
v ložných spárách zkoušeného zdiva. Získané pevnosti jsou o něco vyšší
než uvádí Eurokód, lze tedy na straně bezpečnosti využívat všech jeho
ustanovení pro stanovení návrhových charakteristik pro tento typ zdiva. Podíl
„trvalých přetvoření“ u zkoušek podle [1, 7] činil při poslední měřené úrovni 0,7ftst [26–28 %] celkového přetvoření, což lze rovněž hodnotit velice kladně.
Závěr: Aplikace TVM u zdiva z Liaporu je velmi efektivní. ■
Použitá literatura
[1]ČSN 73 1101 Navrhování zděných konstrukcí, vč. změn a-9/1982,
b-3/1987, změny 3/1996, změny 4/1998 a změny 5/1999
[2]ČSN EN 1996-1-1 Navrhování zděných konstrukcí, Část 1 – 1: Obecná
pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce, CNI Praha
2007
[3]ČSN EN 1996-3 Navrhování zděných konstrukcí, Část 3: Zjednodušené metody výpočtu nevyztužených zděných konstrukcí, CNI
Praha 2007
[4]ČSN EN 771-3:2003/A1:2005 Specifikace zdicích prvků, Část 1:
Betonové tvárnice s hutným nebo pórovitým kamenivem, CNI Praha
2003, 2005
[5]ČSN EN 772-1 Zkušební metody pro zdicí prvky, Část 1: Stanovení
pevnosti v tlaku, CNI Praha 2001
[6]EN 1052-1 Zkušební metody pro zdivo, Část 1: Stanovení pevnosti
v tlaku, CNI Praha 2003
[7]Klouda, J. K.: Metodika experimentálního vyšetřování mechanických
vlastností zdiva z přesných zdicích prvků na zdicí maltu pro tenké
spáry dle ČSN a EN [MEX/KKS: Modul DBM.23.12 ČSN/EN]. AB
CONTTMAIN International, inovační centrum Brno, II/96 – I/98
[8]ČSN 73 2061-1 Zatěžovací zkoušky zdiva, Část 1: Všeobecná ustanovení
[9]ČSN 73 2061-2 Zatěžovací zkoušky zdiva, Část 2: Pevnost v tlaku
[10]Klouda, J. K.: Vyhodnocení výsledků zatěžovacích zkoušek zdiva
z přesných tvárnic z lehkého betonu Liapor M 240/12/1200 na maltu
pro tenké spáry. TZUS Praha, s.p. – 0090 VVI Brno 2007
[11]Klouda, J. K.: Vyhodnocení výsledků zatěžovacích zkoušek nízkých
zděných stěn ze zdících prvků z lehkého betonu z Liaporu na maltu
obyčejnou a lehkou. Souhrnná zpráva jako podklad pro Změnu 5 k ČSN 73 1101
[12]AB CONTTMAIN International, inovační centrum Brno, 1999
english synopsis
Stress Tests of Liapor Precise Masonry
The article describes the methodology and evaluation of lightweight
aggregate masonry units load test. This type of masonry units has
tolerance category D4 according to the standard ČSN EN 771-3 and is
called Liapor. The results which are described in the text below serve
as a basis for determining the values of the design characteristics of
masonry according the system of Czech and European standards.
klíčová slova:
zdivo, zdicí prvek, malta pro zdûní, malta pro tenké spáry, pevnost v tlaku
keywords:
masonry, masonry unit, masonry mortar, thin layer mortar, compressive strength
odborné posouzení článku:
Ing. Václav Kučera, CSc.
Technický a zkušební ústav stavební Praha, s. p.
stavebnictví 03/09
45
statika a dynamika staveb
text: Jaromír Tomek
foto: archiv autora
▲ Obr. 1. Pohled na odbavovací halu
Terminál hromadné dopravy
u nádraží v Hradci Králové
Ing. Jaromír Tomek (*1955)
Absolvent ČVUT, autorizovaný inženýr
v oboru Pozemní stavby a Statika a dynamika staveb. Vede ateliér PARS - building
s.r.o. Orientuje se na návrhy atypických
konstrukcí, s důrazem na design. Referenční stavby: Nile House, Danube House
a Amazon Court komplexu River City
Prague, Mafra na Smíchově, City Tower
na Pankráci, Diamond Point na Těšnově,
Terminál v Hradci Králové a další.
E-mail: [email protected]
Terminál hromadné dopravy v Hradci Králové
je umístěn v těsné blízkosti nádraží, v lokalitě
ohraničené ulicemi Nádražní, Sladkovského
a Hořická. Součástí velkorysého stavebního
řešení je venkovní úprava ploch.
46
stavebnictví 03/09
Jedná se o dvě odbavovací budovy pro cestující, začleněné do konstrukce přestřešení nástupišť. Budovy tvoří betonový monolitický
skelet, nosná konstrukce přestřešení nástupišť je ocelová. Střešní
plášť je řešen membránami z PVC s prosklenými plochami.
Popis ocelové konstrukce
Celá vnější stavba je tvořena dvěma téměř shodnými, navzájem
propojenými konstrukcemi. Ocelová konstrukce je v převážné míře
svařovaná z trubek a plechů, zavěšená na předepnutých táhlech.
Konické sloupy podporují hlavní prstenec, do kterého jsou vetknuty
střešní nosníky. Prstenec podporuje páteřní rámový oblouk, do
kterého jsou zavěšena táhla nesoucí střešní nosníky a místnost
dispečera. Střešní nosníky jsou zavěšeny také na táhlech, kotvených
do šikmých rámových stojek. Táhla jsou svedena na úrovni terénu
do čtyř kumulovaných patek, dále jsou kotvena ke dvanácti trakčním
sloupům. Konické trakční sloupy jsou do systému táhel organicky
začleněny. Šikmé stojky mají tvar doutníku, na jejich konstrukci byly
▲ Obr. 2. Schéma konstrukčního řešení stavby
▼ Obr. 3. Model stavby
stavebnictví 03/09
47
▲ Obr. 4. Špička doutníkového sloupu
▲ Obr. 5. Hrot prstence – celek
▲ Obr. 6. Detail hrotu prstence
▲ Obr. 7. Dominující detail konstrukce – kumulovaná patka sbíhajících se
sloupů
▼ Obr. 8. Fotografie z realizace stavby
48
stavebnictví 03/09
▲ Obr. 9. Východní pohled těsně před dokončením stavby
použity trubky. Nepravidelné tvary skříňových střešních křivopasých
nosníků i prstence byly svařeny z plechu. Rozpěry střešních nosníků
jsou buď příhradové, obloukové nebo rámové ve tvaru doutníku,
nebo ve tvaru dvou do sebe zapřených oblouků. Táhla jsou tyčová.
Konstrukce je chráněna nátěrem.
Přestřešení tvoří membrány z PVC a prosklení, které je řešeno
zavěšenými rastrovými stěnami. Sloupky a paždíky jsou svařované
T průřezy.
Statický model
Zadání obsahovalo celou řadu vad, které bylo nutné po dohodě postupnými kroky odstranit. Opravený 3D statický model byl ověřen
na nezávislých softwarech. Byl uplatněn nelineární výpočet s předpětím na prutové soustavě. Detaily byly kontrolovány výpočtem
na objemových prvcích – solidech. Pro kontrolu a snazší orientaci v problému byl vyroben i zmenšený fyzický model ze špejlí a provázků. U prostorových, složitých soustav je tento postup
běžný.
Výpočet byl velmi komplikovaný už proto, že zatížení bylo nutné převzít od statika odpovědného za výpočet membrán. Nelinearita úlohy
s předpětím a velké množství vstupních dat plně popisuje složitost
problému. Konstrukce se počítala několikrát, tak jak byla vstupní data
přístupná, a postupnými kroky se zpřesňovaly údaje.
Netypická konstrukční řešení
■ Střešní nosníky jsou křivopasé, složené z lomených oblouků, přičemž půdorysný průmět je obdélníkový. Z tohoto důvodu bočnice
tvoří zborcené plochy. Obdobně je možné nalézt zborcené plochy
na koncích prstenců podporujících páteřní oblouk. Zborcené plochy
v obecné rovině nejsou pro výrobu vhodné, tyto prvky kladou velké
nároky na výrobní přípravu i vlastní výrobu. Pro konstruktéra to
znamená, že musí jejich tvar dobře vyšetřit na specializovaném SW
a posléze pro výrobu i přehledně zdokumentovat. Pro výrobce to
zpravidla znamená vyrobit přípravky a navrhnout i speciální výrobní
postupy, popřípadě si také některé postupy ověřit na modelu. Praxe
ukazuje, že i přes velkou snahu všech zúčastněných něco nevyjde a výsledek nemusí zcela splňovat náročná pohledová kritéria. Vždy
je lepší již ve stádiu architektonického návrhu přemýšlet, jak se
takový prvek vyrobí, tj. provést studii proveditelnosti.
■ Pro návrh membrán i zasklení (nesených konstrukcí) je nutnou
podmínkou jasná definice prostorové geometrie konstrukce. Máli hlavní nosná konstrukce komplikovaný tvar, je obtížné tento
tvar popsat a odhadnout jeho možné odchylky. Například výrobci
membrán pracují na specializovaném SW, předávaná data proto
musí respektovat jeho možnosti. V tomto případě je lepší již ve
stádiu architektonického návrhu na toto pamatovat a určit, jak se
takový tvar definuje, tj. provést studii geometrie tvaru.
■ Membrány jsou velmi pozvolné a dlouhé a v tomto hledisku jejich
geometrie překračuje běžná pravidla platná pro tyto konstrukce.
Z tohoto důvodu bylo nutné membrány vyztužit a zvláštním způsobem podepřít. Nezatížené mají plynulý tvar, při zatížení dosednou
na podporu a jejich tvar se změní, membrány jsou dále podporovány
prostupujícím táhlem. Tento požadavek velmi zkomplikoval návrh
i provádění konstrukce. I v tomto případě je lepší již ve stádiu architektonického návrhu respektovat běžná pravidla, která garantují
funkčnost, údržbu i životnost.
■ Soustava táhel podporující konstrukci má geometrii, která
vybočuje ze zvyklostí, které jež jsou u těchto konstrukcí běžné.
Táhla svírají s nesenou konstrukcí i mezi sebou vzájemně takové
úhly, které generují velké síly do táhel i jejich přípojů. Také mírná změna geometrie nebo silového účinku vede k významným
změnám v ostatních táhlech. Pro jedno táhlo bylo dokonce nutné
vyvinout zvláštní sestavu složenou z tyčí Macalloy a lana Pfaifer,
která byla navíc zakončena atypickým styčníkovým pantem.
Tyto skutečnosti velmi komplikovaly návrh, montáž i předepnutí
konstrukce. V zadání bylo striktně požadováno užití tyčových
táhel Macalloy. Některá táhla jsou velmi dlouhá (34 m). U těchto táhel měla být dána přednost lanům, která jsou tvárnější a únosnější. Bývá zcela běžné, že na jedné konstrukci jsou užita lana
i táhla. Geometrii konstrukce s táhly je dobré navrhnout tak, aby
v táhlech byly přiměřené síly a styčníky měly správnou orientaci.
Provede-li se to dobře, táhla i styčníky vyjdou subtilní a konstrukci
to prospěje.
■ Protože rozhodující detaily, které vytvářejí charakter konstrukce,
nebyly tvarově definovány v zadání, bylo možné uplatnit invenci
při jejich designu. Inspirací bylo nastudování referenční stavby
přestřešení mola v Janově od architekta Renza Piana a detaily
byly navrženy tak, aby se autorům líbily. Podařilo se a architekt
je vzal za své.
stavebnictví 03/09
49
▲O
br. 10. Krajní oblouková rozpěra na západní straně (u nádraží)
▼O
br. 11. Dokončená stavba. Pohled pod plachtu od jihozápadu.
▲ Obr. 12. Dokončená stavba. Pohled na celou konstrukci od jihozápadu.
▼ Obr. 13. Pohled pod plachtu ve střední části nástupišť
50
stavebnictví 03/09
▼ Obr. 14. Dokončená stavba. Pohled na konstrukci od jihozápadu.
stavebnictví 03/09
51
▲ Obr. 15. Pohled na celou konstrukci stavby od jihu
Provádění stavby
Konstrukce je rozměrná, a proto klade velké nároky na dosažení potřebné
přesnosti s ohledem na požadavky kladené táhly a geometrií membrán.
Táhla musí mít předepsanou délku a membrány musí mít předepsanou
geometrii, protože odchylky konstrukce ovlivňují nejen napjatostní stav
táhel a membrán, ale i montáž těchto prvků. Dosaženou geometrii velmi
ovlivňuje teplota prostředí. Geometrie musí být geodeticky průběžně
sledována a vyhodnocována. Montáž proto vyžaduje velkou profesionalitu na straně montážní organizace i řídicích a kontrolních orgánů.
Příprava byla tím pádem velmi náročná, ale úspěšná, i díky spolupráci s dodavatelem stavby – firmou Strabag a.s. Rovněž je třeba ocenit
i vstřícný přístup architektů, dodavatele táhel Macalloy i táhel
Pfaifer. Příkladná byla spolupráce s realizačním týmem dodavatele
membrán. ■
Technické údaje o stavební konstrukci
Svařovaná ocelová konstrukce charakteristického tvarosloví, zavěšená na předepnutých táhlech. Přestřešení tvoří předepnuté
membrány a prosklení. Tento typ konstrukce svým rozměrem drží
v České republice prvenství.
Hmotnost ocelové konstrukce včetně příslušenství:
850 t, z toho táhla tvoří 50 t
Půdorysné rozměry přestřešené plochy: 60,0x144,0 m (půdorysná odvodňovaná plocha = 8300 m2)
Světlá výška pod přestřešení:
proměnná od 9,50 m do 14,50 m
Rozpětí/vzepětí/délka membrány: 10,0 m/var. od 2,0 m do 5,0 m/
/var. od 25,0 m do 32,0 m
Plocha membrány/plocha prosklení:
6300 m2 /1200 m2
Délka krajního střešního nosníku: 32,50 m
Vzepětí konstrukce páteřního oblouku:
9,50 m
Rozpětí páteřního oblouku: 78,0 m
Výška doutníkové stojky:24,50 m
Maximální průměr táhla (Macalloy):
105 mm (3000 kN)
52
stavebnictví 03/09
Základní údaje o stavbě
Název stavby:
Terminál hromadné dopravy
v Hradci Králové
Investor:
Dopravní podnik Hradce Králové a.s.
Architekti:
doc. Ing. arch. Patrik Kotas
doc. Ing. arch. Jan Štípek
Ing. arch. Jaromír Chmelík
Generální projektant:
Sdružení: Metroprojekt Praha a.s.
+ Ateliér designu a architektury –
doc. Ing. arch. Patrik Kotas
Dodavatel stavby:
Strabag a.s., Odštěpný závod
Ostrava, oblast Sever
Dodavatel ocelové konstrukce:
Strabag a.s., Pozemní stavitelství
České Budějovice
Projektant ocelové konstrukce*):
Pars building s.r.o.
odpovědný inženýr: Ing. Jaromír Tomek
Spolupracovníci: Ing. Petr Beneš,
Ing. Petr Kaván, Ing. Martin Kubík,
Ing. Jana Tomková
Realizace stavby:
2006 až 2008
*) projektová příprava vnější ocelové konstrukce včetně membrán a prosklených ploch.
english synopsis
City Transport Terminal in Hradec Králové
The city transport terminal in Hradec Králové is located close to the main railway stations. The terminal consists of two departure
buildings for passengers built into the construction of the platform
roofing. The buildings consist of a joint-less concrete skeleton, while
the load-bearing construction of the platform roofing is made of steel.
The roof coat consists of PVC screens with glazed sections.
klíčová slova:
terminál hromadné dopravy, Hradec Králové, konstrukce přestřešení nástupišť, statický model stavby, střešní nosníky křivopasé, tyčová táhla Macalloy
keywords:
city transport terminal, Hradec Králové, platform roofing construction, static model of construction, curved roof beams, Macalloy connecting rods
statika a dynamika staveb
text: Milan Holický, Karel Jung, Miroslav Sýkora
grafické podklady: archiv autorů
Stanovení charakteristické pevnosti
konstrukcí z betonu na základě zkoušek
Prof. Ing. Milan Holický, DrSc.
Ph.D. (*1943)
Vedoucí oddělení spolehlivosti konstrukcí v Kloknerově ústavu, ČVUT
v Praze. Předseda TNK 38 Spolehlivost stavebních konstrukcí. Delegát
ČR v Evropském výboru pro normalizaci CEN v rámci technické komise TC
250 Structural Eurocodes a subkomise TC 250/SC1 Actions on Structures.
E-mail: [email protected]
Spoluautoři:
Ing. Karel Jung
E-mail: [email protected]
Ing. Miroslav Sýkora, Ph.D.
E-mail: [email protected]
Využití zkoušek je důležitou součástí ověřování spolehlivosti existujících železobetonových
konstrukcí, u nichž může být jakákoliv nejistota o vlastnosti materiálu velmi významná.
Statistické metody se uplatní především při odhadu charakteristické
hodnoty pevnosti betonu, v některých případech se mohou použít
také při přímém odhadu návrhové hodnoty.
Obecné postupy hodnocení a navrhování konstrukcí z libovolného materiálu na základě zkoušek uvádí příloha D normy ČSN EN 1990 [1], která je
v souladu s dokumenty ČSN ISO 13822 [3], ISO 12491 [4] i ISO 2394 [5].
Postupy pro stanovení charakteristické hodnoty pevnosti betonu v konstrukcích na základě zkoušek uvádí nový evropský dokument EN 13791
[2], který navazuje na ČSN EN 206-1 [6] pro specifikaci vlastností betonu
na základě zkoušek (kontrola shody). Postupy podle ČSN EN 1990 [1] a EN 13791 [2] se však navzájem liší a mohou vést k rozdílným odhadům
charakteristické hodnoty. Ukazuje se, že empirické vztahy uvedené v novém předpisu EN 13791 [2] vedou zpravidla k vyšším hodnotám
charakteristické pevnosti a jsou tedy na nebezpečné straně.
Obecné zásady statistického hodnocení
Při hodnocení výsledků zkoušek se má porovnat chování zkušebních vzorků a způsoby porušení s teoretickými předpoklady. Případnou významnou
odchylku od předpokladů je potřebné vysvětlit například prostřednictvím
doplňujících zkoušek nebo změnou teoretického modelu.
Podle přílohy D normy ČSN EN 1990 [1] se výsledky zkoušek mají
hodnotit na základě statistických metod s využitím dostupných znalostí
o typu rozdělení a jeho příslušných parametrech. Metody uvedené
v příloze D se mají použít pouze při splnění následujících podmínek:
■ s tatistické údaje (včetně apriorních informací) jsou převzaty ze
známých základních souborů, které jsou dostatečně homogenní; ■ je k dispozici dostatečný počet pozorování.
Rozlišují se tři hlavní kategorie hodnocení výsledků zkoušek:
■ pokud se provádí pouze jedna zkouška (nebo velmi málo zkoušek),
není možné klasické statistické hodnocení. Za předpokladu, že
se použijí rozsáhlé apriorní informace spojené s hypotézou o relativních stupních důležitosti těchto informací a výsledků zkoušek,
lze hodnocení pojmout jako statistické (hodnocení s využitím tzv.
Bayesovských postupů je popsáno například v dokumentu ISO
12491 [4], materiálech JCSS [7] a v příručce [8]);
■ pokud se pro odhad vlastnosti provádí řada zkoušek, je možné
klasické statistické hodnocení. Pro běžné případy uvádí příloha D
ČSN EN 1990 [1] příklady. I v tomto postupu je však možné využít
apriorní (předchozí) informace o vlastnosti, v běžných případech to
však bude méně potřebné než ve výše uvedeném případě;
■ pokud se z důvodu kalibrace modelu a s ním spojeným jedním
nebo více parametry provádí řada zkoušek, je možné klasické
statistické hodnocení.
Výsledek hodnocení zkoušky se má považovat za platný pouze pro
charakteristiky zatížení uvažované při zkouškách. Pokud se výsledky
extrapolují tak, aby se pokryly další návrhové parametry a zatížení,
mají se použít doplňující informace z předchozích zkoušek nebo
informace založené na teoretickém podkladě.
Stanovení charakteristické hodnoty pevnosti
betonu
Předpovědní metoda podle ČSN EN 1990
Příloha D ČSN EN 1990 [1] poskytuje obecné pokyny pro hodnocení
jedné nezávislé vlastnosti X, která může představovat:
■ odolnost výrobku;
■ vlastnost, která přispívá k odolnosti výrobku.
Další text se omezuje na důležitou praktickou úlohu, kdy vyšetřovanou
materiálovou vlastností X je pevnost betonu v tlaku fc . Má se stanovit
její charakteristická hodnota definovaná jako 5% kvantil. Uvažuje se, že
základní soubor má normální rozdělení. Důležitý pojem kvantil náhodné veličiny se podrobně popisuje v příručce [8] nebo ve skriptech [9].
Vztahy uvedené v příloze D ČSN EN 1990 [1] vycházejí z předpokladu,
že vyšetřovaná veličina má normální nebo lognormální rozdělení. Přijetí
lognormálního rozdělení, viz například příručku [8] nebo skripta [9], má tu
výhodu, že na rozdíl od normálního rozdělení se vyloučí výskyt záporných
hodnot. Dále se předpokládá, že neexistuje apriorní znalost průměru
pevnosti fc . Průměr se stanoví z výsledků zkoušek podle vztahu:
11
(1)
ffm(n)
ffisis ,,ii
=
m(n),,isis =
nn nn
kde fm(n),is je výběrový průměr odhadnutý z výsledků zkoušek fis,i a sumace se provádí přes výsledky všech n zkoušek. V příspěvku se
používají symboly, značky a zkratky definované v EN 13791 [2].
Rozlišují se dva případy:
■ případ „V neznámý“, kdy neexistuje apriorní znalost variačního
koeficientu pevnosti betonu;
l
stavebnictví 03/09
53
■ případ „V známý“, kdy je variační koeficient znám.
V případě „V neznámý“ se variační koeficient vlastnosti odhadne
výběrovým variačním koeficientem:
V = s/fm(n),is
(2)
kde s je výběrová směrodatná odchylka stanovená z výsledků
zkoušek:
1
2
(
f is ,i l f m(n),is )
l
n -1 n
s=
(3)
Ukazuje se, že často může být výhodnější použít případ „V známý“
spolu s konzervativním horním odhadem V, než aplikovat pravidla
uvedená pro případ „V neznámý“. Pokud je V neznámý a odhaduje
se výběrovým variačním koeficientem, nemá se uvažovat menší než
0,10. V souladu s přílohou D normy ČSN EN 1990 [1] (viz ale také
příručku [10] nebo dokumenty ISO 12491 [4] a ISO 2394 [5]) může
být charakteristická hodnota pevnosti betonu v tlaku fck,is stanovená
z výsledků n zkoušek předpovědní metodou:
Je potřeba zdůraznit, že při hodnocení existujících konstrukcí se
obvykle předpokládá statistická nezávislost výsledků zkoušek.
V případě kontroly shody při výrobě betonu popisované v ČSN EN
206-1 [6] se může při hodnocení zvážitt statistická závislost mezi
výsledky po sobě jdoucích zkoušek, jak je naznačeno například
v publikacích [12,13].
Stanovení charakteristické hodnoty pokryvnou metodou
Základním pojmem odhadu kvantilu z výběru o rozsahu n pokryvnou
metodou je konfidence γ, tj. pravděpodobnost (zpravidla 0,75, 0,90
nebo 0,95), se kterou stanovený odhad pokrývá hledaný kvantil (proto
se mluví o pokryvné metodě, anglicky covering method). Odhad xp,cover
dolního kvantilu xp je pokryvnou metodou stanoven tak, že platí:
fck,is = fm(n),is (1 – kn . V )
(4)
kde kn označuje součinitel z tabulky 1 závislý na počtu zkoušek n, pravděpodobnosti p, které odpovídá hledaný kvantil, a obecně také na šikmosti
základního souboru α (pro normální rozdělení je však α = 0).
n
1
2
3
4
5
6
8
10
20
30
l
V známý 2,31 2,01 1,89 1,83 1,80 1,77 1,74 1,72 1,68 1,67 1,64
V neznámý –
– 3,37 2,63 2,33 2,18 2,00 1,92 1,76 1,73 1,64
Poznamenejme, že zatímco norma ISO 12491 [4] označuje postup
podle vztahu (4) s uvážením součinitelů kn v tabulce 1 jako předpovědní metodu, ČSN EN 1990 [1] používá termín Bayesovský
postup s vágním apriorním rozdělením. Charakteristická hodnota fck,is
daná vztahem (4) může být podle ČSN EN 1990 [1] dále ovlivněna
návrhovou hodnotou převodního součinitele hd, který se použije
například pro převod pevnosti získané z jádrových vývrtů na pevnost z normových těles. V předložené studii se součinitel pro zjednodušení
neuvažuje. Koeficient kn uvedený v tabulce 1 pro známý variační
koeficient V se určí ze vztahu:
kn = –u 0,05 (1 + 1/n)0,5
kn = –t0,05 (1 + 1/n)0,5
(6)
kde t0,05 je kvantil Studentova t-rozdělení odpovídající pravděpodobnosti
0,05. Studentovo t-rozdělení je popsáno například ve skriptech [11].
V příručce [10] se ukazuje, že předpovědní metoda v ČSN EN 1990
[1] odpovídá přibližně pokryvné metodě s konfidencí 0,75 popsané v ISO 12491 [4]. Vztahy (5) a (6) lze použít i při odhadu kvantilů odpovídajícím pravděpodobnostem různým než 0,05, například pravděpodobnosti 0,001 u návrhové hodnoty materiálových vlastností.
kde součinitel κp se pro známou směrodatnou odchylku σ odvozuje ze vztahu [17]:
u
l =u l
p
l
(9)
n
0 ,05
Jestliže je směrodatná odchylka základního souboru σ neznámá,
uvažuje se výběrová směrodatná odchylka s:
xp,cover = m – kp s
(10)
kk ==ll 11tt ((nnll11,l
,luu nn ))
pp
uu
(11)
0 0,05,05
nc,
nc,
ll
kde tnc,γ je kvantil necentrálního Studentova t-rozdělení odpovídající
pravděpodobnosti 0,05 stanovený pro n – 1 stupňů volnosti a parametr necentrality –u 0,05√n. Pro zjednodušení praktických aplikací
jsou hodnoty součinitelů κp a kp uvedeny v tabulce 2.
Koeficienty odhadu κp = κ (α , p, γ, n) a kp = k (α , p, γ, n) závisí na typu
rozdělení, šikmosti α, na pravděpodobnosti p odpovídající hledanému
kvantilu xp , na konfidenci γ a na rozsahu výběru n. Znalost konfidence γ, že odhad xp,cover bude na bezpečné straně od skutečné hodnoty xp ,
je největší předností klasické pokryvné metody.
Odhad charakteristické pevnosti podle EN 13791
Nový dokument EN 13791 [2] uvádí postupy pro hodnocení pevnosti
betonu v konstrukcích. Rozlišuje postup pro 15 a více zkoušek (postup
A) a pro 3 až 14 zkoušek (postup B).
Postup A
Podle postupu A se charakteristická pevnost betonu v konstrukci fck,is
stanoví jako menší z hodnot vyplývajících z následujících vztahů:
▼ Tab. 2. Hodnoty součinitele κp a kp pro 5% kvantil a konfidenci
n
γ = 0,75
γ = 0,90
54
(8)
(5)
kde u 0,05 je kvantil normované normální veličiny odpovídající pravděpodobnosti 0,05.
V případě, že variační koeficient V je neznámý, použije se výběrový variační koeficient (2) a součinitel kn se stanoví v souladu s ISO 12491 [4] jako:
xp,cover = m – κp σ
kde koeficient kp se určí ze vztahu [18]:
▲ Tab. 1. Hodnoty součinitele kn pro 5% kvantil
(7)
Odhad je tedy menší (na bezpečné straně) než neznámý kvantil xp
s pravděpodobností γ. Jestliže směrodatná odchylka σ základního
souboru je známá z předchozí zkušenosti, odhad xp,cover dolního
p-kvantilu je dán vztahem:
P (xp,cover < xp ) = γ
stavebnictví 03/09
γ = 0,95
3
4
5
6
8
10
20
30
∞
σ známá 2,03 1,98 1,95 1,92 1,88 1,86 1,80 1,77 1,64
σ neznámá 3,15 2,68 2,46 2,34 2,19 2,10 1,93 1,87 1,64
σ známá 2,38 2,29 2,22 2,17 2,10 2,05 1,93 1,88 1,64
σ neznámá 5,31 3,96 3,40 3,09 2,75 2,57 2,21 2,08 1,64
σ známá
2,59 2,47 2,38 2,32 2,23 2,17 2,01 1,95 1,64
σ neznámá 7,66 5,14 4,20 3,71 3,19 2,91 2,40 2,22 1,64
fck,is = fm(n),is – k2 . s; fck,is = fis,nejmenší + 4 MPa
(12)
kde k2 je koeficient podle národní přílohy EN 13791 [2] (pokud není stanoven, počítá se s k2 = 1,48) a fis,nejmenší je minimální hodnota získaná ze zkoušek. Výběrová směrodatná odchylka s nemá být menší než 2 MPa.
Postup B
V případě 3 až 14 zkoušek se charakteristická hodnota pevnosti fck,is
stanoví jako menší hodnota získaná ze vztahů:
fck,is = fm(n),is – k; fck,is = fis,nejmenší + 4 MPa
(13)
kde k je součinitel uvedený v tabulce 3 pro tři intervaly počtu zkoušek
n. Nespojitost součinitele k vede k nespojitosti odhadu charakteristické pevnosti fck,is v závislosti na n.
n
k
10 – 14
5
7–9
6
3–6
7
▲ Tab. 3. Součinitel k v MPa v závislosti na počtu zkoušek n
Postupy A a B z EN 13791 [2] pro stanovení charakteristické pevnosti
betonu v konstrukcích jsou obdobné jako postupy přijaté v normě ČSN EN 206-1 [6], která se však zaměřuje na odlišnou úlohu – kontrolu
shody při výrobě betonu. Je patrné, že postupy A a B z EN 13791 [2] se
liší od obecných postupů v ČSN EN 1990 [1] platné pro libovolný materiál.
Následující rozbor je zaměřen na porovnání obou postupů a naznačení
možných rozdílů, které mohou být významné v praktických aplikacích.
má normální rozdělení s průměrem 30 MPa a směrodatnou odchylkou 5 MPa (běžné charakteristiky podle dokumentu JCSS [7]).
Provádí se celkem 100 simulací souborů zkoušek – každý soubor
se skládá z 15 nezávislých hodnot výsledků zkoušek. Obr. 1 naznačuje, že pro n = 15 jsou charakteristické hodnoty stanoveny podle
EN 13791 [2] větší přibližně o 1,5 MPa a mají poněkud větší rozptyl
než hodnoty podle ČSN EN 1990 [1]. Přibližně s pravděpodobností
0,016 je charakteristická hodnota stanovená podle EN 13791 [2]
menší než hodnota podle ČSN EN 1990 [2] (simulace číslo 67 a 73 – případy, kdy ve vztahu (12) rozhoduje druhá rovnice). Pro větší
počet zkoušek, n > 15, se rozdíl mezi charakteristickými pevnostmi
E(Dfck,is) snižuje. Pro vysoké hodnoty n (přibližně pro n > 70) nabývá
očekávaný rozdíl E(Dfck,is) záporných hodnot, protože ve vztahu (11)
rozhoduje druhá rovnice již s pravděpodobností 0,55. Takový počet
zkoušek ovšem není v praktických aplikacích obvyklý.
Postup B
Porovnání postupu B podle EN 13791 [2] a postupu podle ČSN EN
1990 [1] je provedeno s využitím simulačních metod. Předpokládá se
opět beton s průměrnou pevností 30 MPa a směrodatnou odchylkou
5 MPa. Provádí se celkem 100 simulací souborů zkoušek – každý
soubor se v tomto případě skládá ze 7 nezávislých hodnot výsledků
zkoušek, n = 7. Obr. 2 ukazuje výsledky simulací. Očekávaný rozdíl
charakteristických hodnot je přibližně E(Dfck,is) ≈ 4 MPa. To je hodnota
více než dvakrát větší než při použití postupu A pro n = 15. Přibližně
s pravděpodobností 0,080 je charakteristická hodnota pevnosti určená pomocí EN 13791 [2] opět menší než hodnota podle ČSN EN
1990 [1]. Očekávaný rozdíl charakteristických hodnot pevností podle EN 13791 [2] a ČSN EN 1990 [1] v závislosti na počtu zkoušek n
uvádí obr. 3. Pro každé n se provádí 1000 simulací souborů výsled-
Porovnání postupů v ČSN EN 1990 a EN 13791
Postup A
Pro n = 15 a neznámý variační koeficient (směrodatnou odchylku)
lze postupy podle EN 13791 [2] (postup A) a ČSN EN 1990 [1] zjednodušeně porovnat za předpokladu, že ve vztahu (12) rozhoduje
první rovnice. Očekávaný rozdíl mezi charakteristickými hodnotami
E(Dfck,is) se získá ze vztahu:
E(Dfck,is) = fck,is(12) – fck,is(4) = (–1,48 + kn) . E(s) = (–1,48 + kn) . c . σ (14)
kde E(s) značí očekávanou hodnotu výběrové směrodatné odchylky, σ je směrodatná odchylka základního souboru a konstanta c (označovaná
v odborné literatuře někdy jako c4) je stanovena podle příručky [14]:
ln l
ll ÷
2
l2 l
c=
n l 1 ln l 1 l
ll
÷
l 2 l
(15)
▲ Obr. 1. Charakteristické pevnosti betonu podle EN 13791 [2] a ČSN EN
1990 [1] v MPa pro n = 15 (průměr základního souboru 30 MPa, směrodatná odchylka 5 MPa)
▼ Obr. 2. Charakteristické pevnosti betonu podle EN 13791 [2] a ČSN EN
1990 [1] v MPa pro n = 15 (průměr základního souboru 30 MPa, směrodatná odchylka 5 MPa)
kde Γ(⋅) je gama funkce.
Pro odhad podle ČSN EN 1990 [1] s využitím vztahu (4) se součinitel kn stanoví z tabulky 1 nebo ze vztahu (6). Pro 15 zkoušek platí kn = 1,82. V případě, že je směrodatná odchylka souboru σ = 5 MPa, pak
rozdíl podle vztahu (14) vychází E(Dfck,is) = 1,67 MPa. S pravděpodobností
přibližně 0,085 však rozhoduje druhý vztah (10), a proto je průměrný
rozdíl poněkud nižší než předpokládaná hodnota E(Dfck,is) » 1,6 MPa.
Ověření prostřednictvím simulací výsledků zkoušek naznačuje obr. 1. Předpokládá se, že základní soubor pevnosti betonu v tlaku
stavebnictví 03/09
55
ků zkoušek pevnosti betonu s průměrem 30 MPa a směrodatnou
odchylkou 5 MPa. Obr. 3 ukazuje, že charakteristická pevnost
podle EN 13791 [2] je pro uvedené počty zkoušek n větší než
hodnoty podle ČSN EN 1990 [1]. Navíc je větší než 5% kvantil
normálního rozdělení (základního souboru) 21,78 MPa naznačený
na obr. 3 čárkovanou vodorovnou čárou. Pro n < 15 je patrná nespojitost očekávaných charakteristických pevností stanovených
podle EN 13791 [2]. Při snížení počtu zkoušek z n = 15 na n = 14
se charakteristická pevnost podle EN 13791 [2] zvýší v průměru o 3 MPa. Tento alarmující a nelogický nárůst pevnosti je způsobený nespojitostí charakteristických hodnot podle postupů A a B v EN 13791 [2], jak vyplývá ze vztahů (12) a (13) a z tabulky
3 (stupňovitá závislost součinitele k na počtu zkoušek n). Pro
velmi malý počet zkoušek n = 3, 4 a 5 narůstá očekávaný rozdíl
E(Dfck,is) téměř až na 8 MPa. Obr. 3 také ukazuje, že pro n > 4 jsou
charakteristické hodnoty podle předpovědní metody poněkud vyšší
než hodnoty stanovené pokryvnou metodou s konfidencí 0,75 (viz
například dokumenty ISO 12491 [4] a ISO 3207 [15]). Konfidence
předpovědní metody tedy pro n > 4 klesá pod 0,75. Pokryvná metoda
s konfidencí 0,90 vede k významně konzervativnějším odhadům.
Konfidence 0,75 se zpravidla doporučuje pro běžné stavby, zatímco
konfidence 0,90 nebo 0,95 se často uvažuje pro významné stavby,
jak uvádí článek [16]. Postupy podle ČSN EN 1990 [1] a EN 13791 [2]
byly využity při hodnocení vzorků získaných při průzkumech stanice
metra. Výsledky potvrzují, že odhady podle EN 13791 [2] jsou většinou na straně nebezpečné, v ojedinělých případech však mohou
být na straně bezpečné. Výsledky dalších simulací ukazují, že se
zvyšujícím se variačním koeficientem pevnosti narůstá očekávaný
rozdíl mezi odhady podle ČSN EN 1990 [1] a EN 13791 [2].
Praktický příklad
Postupy podle ČSN EN 1990 [1] a EN 13791 [2] byly využity při
hodnocení vzorků získaných při průzkumech stanice pražského metra Florenc. Tabulka 4 ukazuje krychelné pevnosti získané z deseti
zkušebních vzorků odebraných z vnější stěny kolejiště.
55,0 59,7 55,4 58,1 60,1 52,1 50,4 46,4 53,5 55,3
▲ Tab. 4. Krychelné pevnosti [MPa]
Podle vztahů (1) až (3) je výběrový průměr 54,60 MPa, směrodatná
odchylka 4,244 MPa a variační koeficient 0,078. Podle EN 13791 [2] se
pro deset zkoušek stanoví charakteristická hodnota pevnosti fck,is jako
menší hodnota získaná ze vztahů (13), kde k = 5 podle tabulky 3:
▼ Obr. 3. Charakteristické pevnosti betonu v MPa v závislosti na počtu
zkoušek n (průměr základního souboru 30 MPa, směrodatná odchylka
5 MPa)
fck,is = fm(n),is – k = 54,60 – 5 = 49,6 MPa
fck,is = fis,nejmenší + 4 MPa = 46,4 + 4 MPa = 50,4 MPa (16)
V uvažovaném případě je tedy charakteristická hodnota 49,6 MPa.
Podle ČSN EN 1990 [1] se pro neznámý variační koeficient V a deset zkoušek nejprve stanoví z tabulky 1 součinitel kn = 1,92.
Za předpokladu normálního rozdělení se následně odhadne charakteristická hodnota podle vztahu (4). V daném případě je potřeba
upozornit, že V je neznámý a odhaduje se výběrovým variačním
koeficientem V = 0,078, který ale nemá být menší než 0,1. V příkladu se tedy uvažuje V = 0,1.
fck,is = fm(n),is (1 – kn . V ) = 54,60 . (1 – 1,92 . 0,1) = 44,1 MPa (17)
Charakteristická pevnost podle EN 13791[2] je tedy vyšší (na
nebezpečné straně). Rozdíl mezi oběma odhady činí 5,5 MPa a odpovídá výsledkům simulací. Rozbory dalších zkoušek potvrzují,
že odhady podle EN 13791 [2] jsou většinou na straně nebezpečné,
v ojedinělých případech však mohou být na straně bezpečné.
Závěrečné poznámky
Při ověřování spolehlivosti existujících železobetonových konstrukcí se při odhadu charakteristické hodnoty pevnosti betonu
obvykle uplatňují statistické metody. Nový dokument EN 13791
[2] uvádí postup odhadu charakteristické hodnoty pevnosti
betonu v konstrukcích pro normální rozdělení za předpokladu
apriorně neznámého variačního koeficientu. Tento postup se
však liší od postupů doporučených v ČSN EN 1990 [1] pro navrhování konstrukcí z libovolného materiálu na základě zkoušek.
Numerická studie pro základní soubor s normálním rozdělením o průměru 30 MPa a směrodatné odchylce 5 MPa naznačuje,
že charakteristické hodnoty stanovené podle EN 13791 [2] jsou
významně větší než hodnoty stanovené podle zásad ČSN EN
1990 [1] (pro počet zkoušek mezi 6 až 14 o přibližně 3 MPa).
S klesajícím počtem zkoušek roste rozdíl mezi oběma postupy
až na 8 MPa. Postup doporučený v EN 13791 [2] vede navíc k nespojitým hodnotám charakteristických pevností v závislosti na
počtu zkoušek. Ukazuje se, že je nutné provést sjednocení postupů
daných v EN 13791 [2] s postupy materiálově nezávislého dokumentu
ČSN EN 1990 [1]. V případě hodnocení existujících konstrukcí se
doporučuje použití postupů doporučených v ČSN EN 1990 [1] nebo
v případě významných stavebních konstrukcí použít pokryvnou
metodu s konfidencí 0,90 nebo 0,95. ■
Příspěvek byl vypracován v rámci řešení projektu GAČR 103/09/0693
Hodnocení bezpečnosti a rizik technických systémů podporovaného
Grantovou agenturou České republiky.
Použitá literatura
[1]ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí, ČNI, 2004
[2]EN 13791 Assessment of in-situ compressive strength in structures and precast concrete components, CEN, 2007
[3]ČSN ISO 13822 Zásady navrhování konstrukcí – Hodnocení
existujících konstrukcí, ČNI, 2005
[4]ISO 12491 Statistical methods for durability control of building
materials a components, ISO, 1997
[5]ISO 2394 General principles on reliability for structures, ISO,
1998. Zavedená v ČR jako ČSN ISO 2394 Obecné zásady spolehlivosti konstrukcí, ČNI, 2003
56
stavebnictví 03/09
[6]ČSN EN 206-1 Beton – Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda, ČNI, 2001
[7]Probabilistic Model Code. JCSS, 2001. http://www.jcss.ethz.
ch
[8]Holický, M. et al.: Příručka pro hodnocení existujících konstrukcí. Nakladatelství ČVUT v Praze, listopad 2007, http://www.
konstrukce.cvut.cz
[9]Holický, M., Marková, J.: Základy teorie spolehlivosti a hodnocení
rizik, ČVUT v Praze, 2005
[10]Gulvanessian, H., Holický, M.: Designers’ Handbook to Eurocode
1. London: Thomas Telford, 1996
[11]Vorlíček, M., Holický, M., Špačková, M.: Pravděpodobnost a matematická statistika pro inženýry, ČVUT v Praze, 1984
[12]Taerwe, L.: The Influence of Autocorrelation on OC-lines of Compliance Criteria for Concrete Strength, Materials a Structures,
1987, roč. 20, s. 418–427
[13]Taerwe, L.: Serial Correlation in Concrete Strength Records. In
Special Publication ACI SP-104, Lewis H. Tuthill International
Symposium on Concrete a Concrete Construction, Detroit,
1987, s. 223–240
[14]Wadsworth, H. M. (jr.).: Handbook of statistical methods for engineers and scientists (2nd ed.), New York: McGraw-Hill, 1998
[15]ISO 3207 Statistical interpretation of data – Determination of a statistical tolerance interval, ISO, 1975
[16]Holický, M., Vorlíček, M.: Distribution Asymmetry in Structural
Reliability. Acta Polytechnica, 1995, roč. 35, čís. 3, s. 75–85
[17]Likeš, J., Laga, J.: Základní statistické tabulky, Praha: SNTL,
1978
[18]Vorlíček, M.: Odhad mezní hodnoty z malého počtu měření,
Stavebnický časopis, 1989, roč. 37, čís. 8, s. 567–587
english synopsis
Determination of characteristic strength
construction of concrete on the basis of tests
Statistical procedures for estimating concrete strength from
small samples provided in the new European document EN
13791 [2] are different from those accepted in the material
independent Eurocode EN 1990 [1]. Differences between these
two approaches are not negligible and appear to be important
particularly for assessment of existing structures. The characteristic values (5% fractiles) of concrete strength determined in accordance with EN 13791 [2] are systematically greater than
values obtained using the EN 1990 [1] procedure. The differences increase up to 8 MPa with decreasing number of tests.
Moreover, according to EN 13791 [2] the variation of the characteristic strength with a number of tests results is discontinuous.
Thus, it is desirable to harmonize the procedures given in EN
13791 [2] for determining compressive concrete strength with
those provided for any material in EN 1990 [1]. It is also shown
that estimates of the characteristic strength may be improved
using prior information.
klíčová slova:
statistické hodnocení, pevnost betonu, charakteristická hodnota
keywords:
statistical evaluation, concrete strength, characteristic value
odborné posouzení článku:
Ing. Václav Kučera, CSc.
Technický a zkušební ústav stavební Praha, s. p.
inzerce
Vaše přání je otcem
naší myšlenky
Naše myšlenky, znalosti a zkušenosti v oboru
ocelových konstrukcí umožňují k Vašim přáním
přistupovat kreativně a zároveň ekonomicky.
Disponujeme rozsáhlým technickým zázemím,
vlastním výrobním závodem a technickou
kontrolou na nejvyšší úrovni.
Spoléhejte na autority a profesionály v oboru.
UNIKÁTNÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE
NÁVRH
ČSOB Radlická, Praha
SPOLEČNOST
JE ŘÁDNÝM
ČLENEM ČAOK
Protihluková stěna - II. etapa, Hradec Králové
Stanice metra Střížkov, Praha
EXCON, a.s.
Sokolovská 187/203, 190 00 Praha 9
DODÁVKA A MONTÁŽ
Hangár, letiště Ostrava - Mošnov
Tel.: +420 244 015 111
Fax: +420 244 015 340
ŘÍZENÍ STAVEB
DIAGNOSTIKA
KO ETU II. - odsíření, Tušimice
e-mail: [email protected]
www.excon.cz
stavebnictví 03/09
57
požární ochrana
text: Ing. Jaroslav Hegar, Ing. Ján Pivovarník
Postupy HZS v oblasti ochrany obyvatel
a civilního nouzového plánování
Článek se zabývá otázkou uplatňování požadavků a dalších postupů hasičským záchranným
sborem kraje (dále jen HZS kraje) při stavebním
řízení, územním plánování, územním řízení
v oblastech ochrany obyvatelstva a civilního
nouzového plánování a dává návod k postupům
souvisejícím s ochranou obyvatelstva s ohledem na stavební právo a správní řízení.
V roce 2006 vstoupil v platnost zákon č. 183/2006 Sb., o územním
plánování a stavebním řádu (stavební zákon) a prováděcí vyhlášky
k zákonu (vyhláška č. 500/2006
Sb., o územně analytických podkladech a územně plánovací
dokumentaci a způsobu evidence
územně plánovací činnosti; vyhláška č. 499/2006 Sb., o dokumentaci staveb; vyhláška č.501/2006
Sb., o obecných požadavcích
na využití území), které souvisejí s uplatňováním stanovisek,
požadavků a postupů HZS krajů k ochraně obyvatelstva a civilního
nouzového plánování v územním
plánování, územním a stavebním
řízení. Požadavky ochrany obyvatelstva jsou HZS kraje uplatňovány v rozsahu, který je stanoven
vyhláškou Ministerstva vnitra
ČR č. 380/2002 Sb., k přípravě
a provádění úkolů ochrany obyvatelstva.
Terminologický slovník Ministerstva vnitra ČR, odboru bezpečnostní politiky z roku 2004 pak
vymezuje pojem civilní nouzové
plánování jako proces plánování,
který vychází ze systému NATO a je zaměřen na zajišťování civilních
zdrojů pro řešení krizových situací a ochranu obyvatelstva (civilní
ochranu), která je souhrnem činností a postupů orgánů, organizací, složek a obyvatelstva s cílem
minimalizovat negativní dopady
možných mimořádných událostí a krizových situací na zdraví a životy
lidí a jejich podmínky. Do procesu
plánování HZS krajů spadají: krizový plán kraje, havarijní plán kraje a vnější havarijní plány.
Vyhláška Ministerstva vnitra
ČR č. 380/2002 Sb., k přípravě
a provádění úkolů ochrany obyvatelstva vymezuje konkrétní
požadavky ochrany obyvatelstva
v územním plánování a stavebně
technické požadavky na stavby
civilní ochrany v části šesté.
Požadavky ochrany obyvatelstva
Ochrana obyvatelstva a civilní nouzo- v územním plánovaní se uplatňují
jako požadavky civilní ochrany
vé plánování
vyplývající z havarijních plánů Podle zákona č. 239/2000 Sb., a krizových plánů v rozsahu,
o integrovaném záchranném který odpovídá charakteru území systému ve znění pozdějších a druhu územně plánovací dokupředpisů se ochranou obyvatel- mentace (§18). Citovaná vyhláška
stva rozumí plnění úkolů civilní vymezuje rozsah uplatňovaných
ochrany, zejména varování, eva- požadavků civilní ochrany pro:
kuace, ukrytí a nouzové přežití ■ v elký územní celek (§19);
obyvatelstva, ale také další opat- ■ územní plán obce (§20);
ření prováděná k zabezpečení ■ regulační plán (§21).
ochrany života obyvatelstva, Současně vymezuje stavebně
jeho zdraví a majetku.
technické požadavky na stavby ci-
58
stavebnictví 03/09
vilní ochrany nebo stavby dotčené
požadavky civilní ochrany (§22).
Jelikož ve vyhlášce není sjednoceno názvosloví se stavebním
zákonem, je potřeba pod pojmem velký územní celek chápat
v kontextu názvosloví stavebního
zákona zásady územního rozvoje,
pod pojmem územní plán obce
pak územní plán. Pro regulační
plán se nepožaduje zpracování
doložky civilní ochrany, protože
pojem „doložka civilní ochrany“
stavební právo nezná.
Oprávnění HZS
podle z. 239/2000 Sb.,
o integrovaném záchranném systému
K uplatňování požadavků ochrany
obyvatelstva HZS kraje zmocňuje
zákon o integrovaném záchranném systému v tomto rozsahu:
■H
ZS kraje je dotčeným orgánem v územním a stavebním
řízení z hlediska ochrany obyvatelstva (§10 odst. 6);
■ u platňuje stanovisko k zásadám územní ho roz voje z hlediska ochrany obyvatelstva a civilního nouzového plánování při přípravě na mimořádné
události (§10 odst. 5 písm. j);
■ vede evidenci a provádí kontrolu staveb civilní ochrany a staveb dotčených požadavky civilní ochrany v kraji (§10
odst. 5 písm. i);
■ uplatňuje stanoviska k územním plánům a regulačním plánům z hlediska své působnosti v požární ochraně, integrovaném
záchranném systému a ochraně
obyvatelstva při přípravě na MU
(§12 odst. 2 písm. i).
HZS kraje jako
dotčený orgán
Podle zákona č. 500/2004 Sb.,
správního řádu, jsou dotčenými
orgány ty orgány, o kterých to
stanoví zvláštní zákon. Dotčený
orgán je příslušný k vydání závazného stanoviska nebo vyjádření,
které je podkladem rozhodnutí
správního orgánu. Závazné stanovisko je úkon učiněný dotčeným orgánem na základě zákona.
Závazné stanovisko není samostatným rozhodnutím ve správním řízení. Jeho obsah je závazný
pro výrokovou část rozhodnutí
správního orgánu. Dotčené orgány mají zákonem stanovená
práva jako například poskytovat
důležité informace pro řízení,
nahlížet do spisu a z něj obdržet
kopie, mohou činit společné
úkony se správním orgánem s výjimkou vydání rozhodnutí.
Ve správním řízení pak může být
využito výsledků úkonu dotčeného orgánu.
Podle stavebního zákona chrání
dotčené orgány veřejný zájem
podle zvláštních právních předpisů. Dotčený orgán vydává pro
rozhodnutí ve správním řízení
podle stavebního zákona závazné stanovisko (§4 odst. 2 písm. a) a pro postupy, které nejsou
správním řízením stanovisko (§4
odst. 2 písm. b). Závazná stanoviska pro potřeby správních řízení a stanoviska, která jsou závazným podkladem pro potřeby
jiných postupů, uplatňuje podle
zvláštních právních předpisů
a podle stavebního zákona.
Je-li dotčeným orgánem podle
zvláštních právních předpisů
tentýž orgán veřejné správy,
vydává koordinované stanovisko nebo koordinované závazné
stanovisko, zahrnující požadavky
na ochranu všech dotčených
veřejných zájmů, které hájí. Přitom je vázán svým předchozím
stanoviskem nebo závazným
stanoviskem.
Navazující stanovisko nebo navazující závazné stanovisko může
dotčený orgán uplatňovat v téže
věci pouze na základě:
■ nově zjištěných a doložených
skutečností, které nemohly
být uplatněny dříve a kterými
se podstatně změnily podmínky, za nichž bylo původní
stanovisko vydáno;
■ s kutečností v yplý vajících
z větší podrobnosti pořízené
územně plánovací dokumentace nebo podkladu pro rozhodnutí;
■ jiného úkonu orgánu územního
plánování nebo stavebního
řádu.
užít pro ukrytí kategorie osob
zaměstnanci (nevyhovující
doběhové vzdálenosti k ukrytí
obyvatelstva);
■ k vůli nezájmu obecního úřadu, který zajišťuje ukrytí na
území obce podle zákona o integrovaném záchranném
systému;
■ v případě realizace změny
využití stavby SÚ k účelům
uvedeným v žádosti vlastníka,
tedy změny využití stavby SÚ
k jinému účelu než k ukrytí.
Dotčený orgán může kontrolovat
své stanovené podmínky ve
stanovisku nebo závazném stanovisku v těchto případech:
■ podmínky se stanou součástí
výrokové části rozhodnutí;
■ podmínky se stanou součástí
opatření obecné povahy;
■p
odmínky se stanou součástí
jiného úkonu orgánu územního plánování nebo stavebního úřadu podle stavebního
zákona.
Z výše uvedených důvodů se SÚ
vyřazují z evidence vedené HZS
kraje vyřazovacím zápisem.
Vyřazování stálých
úkrytů (SÚ) z evidence HZS
Důvody k vyřazení SÚ z evidence HZS kraje jsou následující.
Nevyhovující technický stav
úkrytů, zjištěný při kontrole
Technický stav úkrytu se posuzuje s ohledem na požadavky
předpisů, které platily v době
jeho výstavby. Z evidence se
vyřazují zejména:
■m
alokapacitní SÚ postavené
v 50. a 60. letech minulého
století;
■ SÚ se zastaralým provozním
zařízením nebo nevyhovující
stavební části;
■ S Ú d o d ate č n ě bud ované
úpravou sklepních prostorů
budov;
■ pro nezajištění tlakové odolnosti a plynotěsnosti SÚ;
■ pro značné náklady na opravu
k uvedení do provozuschopného stavu.
Nevyužitelnost SÚ
■ v důsledku restrukturálních
změn v hospodářství nelze vy-
Vyřazení SÚ pro účely stavebního řízení
Vydáním souhlasu s odstraněním stavby s vestavěným
úkrytem nebo odstranění úkrytu
samostatně stojícího. Vyřazení
úkrytu z evidence HZS kraje se
v tomto případě provádí koordinovaným stanoviskem.
ve spolupráci se stavebním úřadem uplatňovat postup podle
stavebního zákona.
Součinnost ochrany
obyvatelstva
a prevence
V případě územně plánovací
dokumentace, ke které může
ochrana oby vatelstva uplatňovat požadavky podle vyhl. č. 380/2002 Sb., je nutné koordinovat stanovisko v úzké spolupráci s prevencí, a to k:
■ návrhu zadání zásad územního
rozvoje;
■ návrhu zadání územního plánu;
■ n ávrhu zadání regulačního
plánu;
■ z měnám územně plánovací
dokumentace.
Stavby, ke kterým mohou být
uplatňovány stavebně technické
požadavky ochrany obyvatelstva podle vyhl. č. 380/200 Sb.,
k přípravě a provádění úkolů
ochrany oby vatelst va, jsou
Údržba SÚ
zejména:
Údržbou stavby se rozumějí ■ S Ú a zásahy do jejich konpráce, jimiž se zabezpečuje její
strukcí;
dobrý stavební stav tak, aby ■ stavby financované s využitím
nedocházelo ke znehodnocení
státního rozpočtu, jako např.
stavby a co nejvíce se prodloustavby škol, školská zařízení,
žila její uživatelnost (§3 odst. 4
ubytovny, stavby pro poskySZ). Vlastník stavby je povinen
tování zdravotní nebo sociální
udržovat stavbu po celou dobu
péče, apod.;
její existence (§15 4 odst. 1 ■ stavby pro průmyslovou výropísm. a SZ ). Není - li stavba
bu a skladování;
řádně udržována a její vlastník ■ velkokapacitní sklady nebezneuposlechne výzvy stavebního
pečných látek.
úřadu k provedení udržovacích
prací, stavební úřad mu naří- Ve v š e c h v ý š e u ve d e nýc h
dí zjednání nápravy. Náklady případech oddělení stavební udržovacích prací nese vlast- a technologické prevence vydáník stavby (§139 odst. 1 SZ). vá pod svou hlavičkou výsledné
U stavby určené k užívání veřej- stanovisko, kde zapracovává
ností může stavební úřad nařídit případné požadavky jak z hlevlastníkovi, aby mu předložil ča- diska stavební prevence, tak sový a věcný plán udržovacích z hlediska ochrany obyvatelstva
prací na jednotlivých částech (ko ordinované st anov isko).
stavby a na technologickém HZS kraje, oddělení ochrany či jiném zařízení (§139 odst. a přípravy obyvatelstva, vydá2 SZ). Údržba SÚ se provádí vá pouze koordinované stanov rozsahu úkonů stanovených visko k záměru vlastníka odČSN 73 9050 Údržba stálých stranit stavbu s vestavěným
úkrytů civilní ochrany. Pokud úkrytem civilní ochrany (sanení údržba úkrytu jeho vlast- mostatně stojícím úkrytem),
níkem zajišťována, je zapotřebí které je současně vyřazova-
cím zápisem SÚ z evidence a z havarijního plánu kraje (pokud je SÚ v havarijním plánu
zahrnutý).
Zásady územního
rozvoje
Pořizují se pro celé území kraje.
HZS kraje uplatňuje stanovisko k:
■n
áv rhu z ás ad územní ho
rozvoje;
■ k upravenému a posouzenému návrhu zásad územního
rozvoje.
Zastupitelstvo kraje před vydáním zásad územního rozvoje
ověřuje, zda nejsou v rozporu se
stanovisky dotčeného orgánu.
Požadavky civilní ochrany (§19
vyhl. č. 380/2002 Sb.) se uplatňují stanoviskem k návrhu zadání územního rozvoje k zapracování území speciálních zájmů
pro následující požadované
potřeby:
■ evakuace obyvatelstva a jeho
ubytování;
■ nouzového zásobování obyvatelstva vodou;
■ o chrany před vliv y nebezpečných látek skladovaných
na území;
■ ochrany před důsledky možného teroristického útoku
na objekty, jejichž poškození
může způsobit mimořádnou
událost.
Územní plán
Pořizuje se a vydává pro celé území obce, hlavní město Prahu nebo
pro vymezenou část Prahy. HZS
kraje uplatňuje stanovisko k:
■n
ávrhu zadání územního plánu
(§20 vyhl. č. 380/2002 Sb.);
■ k onceptu územního plánu;
■ návrhu územního plánu;
■ k upravenému a posouzenému
návrhu územního plánu.
Na základě stanoviska dotčeného orgánu uplatněného k návrhu zadání územního plánu se
v rozsahu předaných podkladů
zapracuje do textové a grafické
části návrh ploch pro požadované potřeby:
stavebnictví 03/09
59
■ ochrany území před průchodem průlomové vlny vzniklé
zvláštní povodní;
■ zón havarijního plánování;
■ ukrytí obyvatelstva v důsledku
mimořádné události;
■ evakuace obyvatelstva a jeho
ubytování;
■ s kladování materiálu civilní
ochrany a humanitární po moci;
■ v ymezení a uskladnění nebezpečných látek mimo současně
zastavěná území a zastavitelná území obce;
■ záchranných, likvidačních a obnovovacích prací pro odstranění
nebo snížení škodlivých účinků
kontaminace vzniklých při mimořádné události;
■ o chrany před vliv y nebezpečných látek skladovaných
v území;
■n
ouzového zásobování obyvatelstva vodou a elektrickou
energii.
Regulační plán
Regulační plán se zpracovává pro
řešenou plochu části obce, obce
nebo více obcí. Regulační plán
(RP) nahrazuje ve schváleném
rozsahu územní rozhodnutí. HZS
kraje uplatňuje stanovisko k:
■n
ávrhu zadání RP (§21 vyhl.
č. 380/2002 Sb.);
■ návrhu regulačního plánu .
Na základě stanoviska se do
regulačního plánu stanoví požadavky na využití pozemků pro:
a) opatření vyplývající z určení
záplavových území a zón
havarijního plánování;
b) umístění stálých a improvizovaných úkrytů;
c) u by tování evakuovaného
obyvatelstva;
d) skladování materiálu civilní
ochrany;
e) z dravotnické zabezpečení
obyvatelstva;
f) ochranu před vlivy nebezpečných látek skladovaných
v území;
g) umístění nově navrhovaných
objektů zvláštního významu;
h) záchranné, likvidační a obnovovací práce pro odstranění
60
stavebnictví 03/09
nebo snížení škodlivých účinků kontaminace;
i) nouzového zásobování obyvatelstva vodou;
j) zřízení humanitární základny;
k) požární nádrže a místa odběru vody k hašení požáru.
Textová část stanoví požadavky
na pozemky a požadavky na
jejich využití, grafická část obsahuje podle potřeby znázornění
pozemků obsažených v textové
části.
Územní řízení
Umísťovat stavby, jejich změny, měnit jejich vliv na využití
území, chránit důležité zájmy
lze na základě územního rozhodnutí nebo územního souhlasu,
mimo stavby v yjmenované
stavebním zákonem, u kterých
to zákon nepožaduje. Územní řízení mů že bý t spojeno
se stavebním řízením podle
správního řádu. Se souhlasem
dotčeného orgánu může stavební úřad uzavřít s žadatelem
veřejnoprávní smlouvu, která
nahrazuje územní rozhodnutí.
Pokud rozhoduje stavební úřad
ve zjednodušeném územním
řízení, musí být žádost doložena
závaznými stanovisky dotčených orgánů. Ty musí obsahovat
výslovný souhlas se zjednodušeným řízením. Územní souhlas
nelze vydat, obsahuje-li závazné
stanovisko dotčeného orgánu
podmínky, nebo je-li závazným
stanoviskem vyjádřen nesouhlas s jeho vydáním.
Stavebně technické
požadavky na stavby
civilní ochrany (CO)
Stavebně technické požadavky
na stavby CO nebo stavby dotčené požadavky CO (§ 22 vyhl.
č. 380/2002 Sb.)
■ U staveb financovaných s využitím prostředků státního rozpočtu, staveb škol a školských
zařízení, ubytoven a staveb pro
poskytování zdravotní nebo sociální péče se uplatňuje požadavek
na využitelnost uvedených staveb jako improvizovaných úkrytů
(§22 odst. 1 písm. c).
■ Velkokapacitní sklady ne bezpečných látek, například
ve stavbách pro průmyslovou
výrobu a skladování, se umísťují za hranice v ymezeného
zastavitelného území obce (§22
odst. 4). Zastavitelná plocha je
plocha vymezená v územním
plánu nebo v zásadách územního rozvoje k zastavění. Tedy
zastavitelné území tvoří plochy,
které lze převádět bez problémů
na stavební pozemky, a proto
jsou významným stimulátorem
zájmu případných investorů o výstavbu v obci.
■ Improvizované úkr y t y se
navrhují v souladu s plánem
ukrytí v dosažitelných vzdálenostech k zabezpečení ukrytí
obyvatelstva, jemuž nelze poskytnout SÚ (§22 odst. 3).
■ Požadavk y na navrhování
stálých úkr ytů (§22 odst.2).
Základním požadavkem je dodržení ČSN při jejich výstavbě
a p ř e d p i s ů , p o d l e k te r ýc h
byly projek továny př i jejich
opravách a rekonstrukcích.
Při projektování a údržbě SÚ
musí být dodrženy následující
normy:
– Navrhování a výstavba staveb
civilní ochrany, Č SN P 73
9010;
– S tálé tlakově odolné úkryty
civilní obrany (pro výpočet
ekvivalentních statických zatížení), ČSN 73 9001;
– Údržba stálých úkrytů civilní
ochrany (pro zkoušku a hodnocení plynotěsnosti), ČSN
73 9050.
■ Požadavky na ochranné systémy podzemních dopravních
staveb (§22 odst. 1 písm. b).
■ Požadavky na stavby pro průmyslovou výrobu a skladování
(§22 odst. 1 písm. d). Ty lze specifikovat v závislosti na upozornění k zařazení vzniklé právnické
osoby nebo podnikající fyzické
osoby do havarijního plánu kraje
nebo vnějšího havarijního plánu,
a to již ve stádiu projektové přípravy. Lze uplatnit požadavek na
vybudování a umístěním sirény
k zajištění varování, k řešení
vyrozumění, evakuace a ukrytí
(§23 odst. 1 písm. b zákona č. 239/2000 Sb.).
Stavební
dokumentace
Dokumentace pro ohlášení stavby, k žádosti o stavební povolení a k oznámení stavby ve zkráceném stavebním řízení obsahuje
Souhrnnou technickou zprávu,
jejíž součástí je i bod 10. Ochrana obyvatelstva, kde musí být
uvedeno splnění základních
požadavků na situování a stavební řešení stavby z hlediska
ochrany obyvatelstva (vyhláška
č. 499/2006 Sb., příloha 1, písm.
B. bod 10).
Rušení věcného
břemene ke SÚ
Zrušení věcného břemene lze
docílit:
■ Návrhem na výmaz vkladu
práva odpovídajícího věcnému
břemeni adresovanému místně
příslušnému katastrálnímu úřadu.
Přílohou návrhu je smlouva o zrušení věcného břemene uzavřená
mezi oprávněným, kterým je HZS
kraje (dříve okresní úřad), a povinným, kterým je vlastník SÚ. Tento
způsob lze použít tehdy, pokud
přešly povinnosti ochrany obyvatelstva k věcným břemenům
zřízeným pro SÚ z působnosti
okresních úřadů na HZS kraje
delimitační smlouvou, a to v případě „živých“ i vyřazených úkrytů
z evidence. K návrhu na vklad je
nutné v příloze se smlouvami o zrušení věcného břemene zaslat
část delimitační smlouvy týkající
se věcných břemen, dále výpis
z obchodního rejstříku a výpisy týkající se oprávněného (podpisový
vzor, který lze nahradit ověřením
podpisu; jmenování Ministrem
vnitra ČR do funkce ředitele HZS
kraje; oznámení Českého statistického úřadu o přidělení IČ). Výpisy
není nutné dokládat, pokud jsou
již ve sbírce listin na katastrálním
úřadu založeny a navrhovatel se
na ně odkáže a prohlásí, že údaje
v nich uvedené se nezměnily.
■ Potvrzením o zániku práva
zapsaného doposud v katastru,
na základě právních předpisů.
Údaje o území zahrnují informace o jejich vzniku, pořízení, zpracování, schválení nebo nabytí
platnosti a účinnosti (§27 odst.
2 SZ). Údaje o území poskytuje
pořizovateli územně analytických podkladů orgán veřejné
správ y (posk y tovatel údajů)
především v digitální formě
po jejich vzniku nebo zjištění;
zodpovídá za jejich správnost,
úplnost a aktuálnost.
H Z S kraje p osk y tuje úd aje o sledovaných jevech uve dených v příloze č. 1 vyhlášk y č . 5 0 0 / 2 0 0 6 S b., č á s t i
A, a to o objektech CO (SÚ) a objektech požární ochrany.
Prvotní údaje byly poskytnuty
v souladu se zákonem úřadům
územního plánování a krajským
úřadům v roce 20 07. Úplná
aktualizace se provádí každé dva roky, tedy další proběhne v roce 2009. Poskytovatel
potvrzuje správnost, úplnost a aktualizaci použitých údajů
také na základě výzvy do tří
měsíců. Pokud poskytovatel
neplní povinnosti, je povinen
uhradit náklady na aktualizaci
a změny.
případě jiným škodám, mohou
být zahájena bez předchozího
souhlasu nebo jiného opatření
daného stavebním zákonem.
Stavebnímu úřadu však musí
být oznámeno, že tato opatření
jsou prováděna.
Statika, která Vás bude bavit ...
inzerce
které vydává osoba, v jejíž prospěch je zaniklé právo v katastru
dosud zapsáno, tedy dříve okresní úřad, nyní HZS kraje. Potvrzení
o zániku práva, které se vydává
podle §40 odst. 2 písm. b katastrální vyhlášky č. 26/2007 Sb.,
musí mít tyto náležitosti (§40
odst. 4 katastrální vyhlášky):
– označení HZS kraje, který potvrzení vydává (název, adresa
sídla a identifikační číslo);
– označení HZS kraje, jehož právo zaniklo (název, adresa sídla a identifikační číslo, dříve
okresní úřad);
– o značení nemovitostí údaji
podle katastrálního zákona,
– označení práva, které podle
potvrzení zaniklo;
– odkaz na ustanovení zvláštního právního předpisu, podle
kterého k zániku práva došlo
(§151p odst. 1. a 2. zákona č. 40/1964 Sb., ve znění pozdějších předpisů, občanský
zákoník);
– uvedení právních skutečností,
které vedly k zániku práva
(nastaly takové trvalé změ ny, že věc již nemůže sloužit
potřebám oprávněné osoby
nebo prospěšnějšímu užívání
její nemovitosti, a to vyřazením
úkrytu z evidence HZS kraje a z havarijního plánu kraje).
RSTAB
Program pro výpočet
rovinných i prostorových
prutových konstrukcí
Závěr
S ohledem na Koncepci ochrany obyvatelstva do roku 2013
s výhledem do roku 2020 se
připravuje novelizace vyhlášky
č. 380/20 02 Sb., k přípravě a provádění úkolů ochrany obyvatelstva, která bude více upřesněna a konkretizována. Do její
novelizace je nutné postupovat
v souladu s doposud platným
zněním a požadavky ochrany
obyvatelstva v mezích této vyhlášky uplatňovat. ■
Použitá literatura
[1]Z áko n č . 2 3 9 / 2 0 0 S b., o integrovaném záchranném
systému (IZS) ve znění pozdějších předpisů
[2]Vyhláška MV č. 380/2002
Sb., k přípravě a provádění
úkolů ochrany obyvatelstva
[3]Zákon č. 183/2006 Sb., o územním plánování a stavebním řádu
(stavební zákon)
Mimořádné postupy
[4]Vyhláška č. 500/2006 Sb.,
o územně analytických podTento způsob se použije v přípa- S t a v e b n í z á ko n v y m e z u j e
kladech a územně plánovací
dech, kdy již byly SÚ vyřazeny stavbu jako veškerá stavební
dokumentaci a způsobu
z evidence HZS kraje a z havarij- díla, která vznikají stavební
evidence územně plánovací
ního plánu kraje. Přitom je nutné nebo montážní technologií,
činnosti
respektovat tu skutečnost, že bez zřetele na jejich stavebně
další přílohou Potvrzení zániku technické provedení, použité [5]Vyhláška č. 499/2006 Sb., o dokumentaci staveb
práva zapsaného doposud v ka- stavební v ýrobk y, materiály tastru nemovitostí musí být ale- a konstrukce, a to bez zřetele [6]Vyhláška č. 501/2006 Sb.,
o obecných požadavcích na
spoň část delimitační smlouvy, na účel využití a dobu trvání.
využití území
kterou se prokazuje, že je HZS Pokud je třeba při bezprostředkraje osobou, v jejíž prospěch je ně hrozící živelné pohromě [7]Zákon č. 5 0 0/ 20 0 4 Sb.,
bezodkladně provést opatření
správní řád
právo v katastru zapsáno.
k od vrácení nebo zmírně ní [8]Terminologický slovník MV
možných dopadů mimořádné
ČR, odboru bezpečnostní události,
je
možné
se
odchýlit
politiky,
2004
Poskytování údajů
od
postupů
stanovených
sta[9]
Pokyny
MV, GŘ HZS ČR, pořizovateli územně
vebním zákonem. Například
Čj. PO-335-4/OOB-2007
analytických podkla- tak, že opatření na pozemcích [10]K a t a s t r á l n í v y h l á š k a dů (ÚAP)
sp o č ívající p o dle okolností
č. 26/2007 Sb.
Údaje o území jsou informa- v provádění staveb, terénních [11]Z ákon č. 40/1964 Sb., obce nebo data o stavu území, úpravách, jimiž se předchází
čanský zákoník
o p r á v e c h , p o v i n n o s t e c h bezprostředně hrozícím důsled- [12]Koncepce ochrany obyvaa omezeních, k terá se váží kům živelní pohromy, čelí jejich
telstva do roku 2013 s výk části území (plocha, pozemek, účinkům a zabraňuje ohrožení
hledem do roku 2013, MV,
přírodní útvar, stavba) a vznikly života nebo zdraví osob, poGŘHZS ČR, Praha 2008
RFEM
Program pro výpočet
konstrukcí metodou
konečných prvků
� Nejnovější evropské normy
� Snadné intuitivní ovládání
� Přehledné grafické výstupy
� 6 500 zákazníků ve světě
� Nová verze v českém jazyce
� Zákaznické služby v Praze
Demoverze zdarma ke stažení
www.dlubal.cz
Ing. Software Dlubal s.r.o.
Anglická 28,120 00 Praha 2
Ing. Software
Dlubal
Tel.: +420 222 518 568
Fax: +420 222 519 218
E-mail: [email protected]
stavebnictví 03/09
rce 43x254 zrcadlo (Stavebni1 1
61
17.5.2008 11:27:11
svět stavbařů
text: ČKAIT, ČSSI a SPS v ČR
Projekt Posilování sociálního dialogu
informačních toků v institucionálních procesech. Cílem je definování nejdůležitějších činností
sociálních partnerů jako základ
Svaz podnikatelů ve staveb - a strukturální změny, vedoucí Sociální dialog se vede na nad- procesně orientovaného systému
nictví v ČR (SPS) je prostřed- k posílení konkurenceschopnosti odvětvové i odvětvové úrovni. Je řízení, dále vytváření předpokladů
nictvím svého členství v Kon- české ekonomiky.
považován za součást právních pro tvorbu a rozvoj procesního
federaci zaměstnavatelských Projekt by měl přispět ke zlep- acquis ES (komunitární právo), modelu a nejvhodnější začleněa podnikatelských svazů (KZPS) šení profesionálního vystupování neboť požadavek konzultací soci- ní regionálních zastoupení do
účastníkem projektu Posilování zástupců SP při jednáních na re- álních partnerů je obsažen v řadě současných struktur, definování
sociálního dialogu s důrazem gionální, národní i evropské úrov- směrnic, doporučení a akčních služeb a procesů přenesených
na modernizaci institucí, rozvoj ni a ke kvalitnímu zabezpečení plánů ES, i acquis institucionál- na regionální zastoupení.
lidských zdrojů a rozvoj kvali- agendy, podporující reprezenta- ních. Sociální partneři se stávají
ty služeb sociálních partnerů. tivnost SP i dalších sociálních hlavními garanty aplikaci principů ■ Analýza pracovních míst –
Projekt je v současné době ve partnerů s regionální působností EU, týkajících se témat, jako je zaměstnanců a osob socifázi realizace, zadavatelem je na mezinárodním poli. K tomuto BOZP, rovné příležitosti, právo álních partnerů (na straně
Ministerstvo práce a sociálních by měl přispět i připravovaný na konzultace a právo na přístup zaměstnavatelů)
věcí ČR, hlavním realizátorem webový portál, který by měl být k zaměstnání. Sociální dialog je V pořadí třetí klíčová aktivita
projektu je Svaz průmyslu a do- komplexní platformou pro sociál- rovněž stále více prostředkem má za cíl nadefinovat chybějící
pravy ČR, partnery projektu jsou: ní dialog v České republice.
pro provádění směrnic na národ- schopnosti a dovednosti jedKZPS, Českomoravská konfedení úrovni uzákoňováním dohod notlivých osob, majících podle
race odborových svazů (ČMKOS) evropských sociálních partnerů, předchozí klíčové aktivity vazbu
a Asociace samostatných odborů
případně přímou realizací těchto na zajišťování odborných kompeCíl projektu
(ASO). Obdobím řešení a realidohod sociálními partnery na tencí a poradenství pro regionální
zace projektu je březen 2008 až Zlepšení efektivity vnitřního národní úrovni.
pobočky v oblasti sociálního
aparátu organizací sociálních
květen 2010.
dialogu, kolektivního vyjednávání partnerů, kteří pak cílovým skua pracovněprávních vztahů. Má
pinám poskytnou lepší servis,
zjistit sociální, profesní a kvalifiKlíčové aktivity
poradenství, konzultační činnosti kační struktura pracovníků, jejich
Popis projektu
v oblastech rozvoje lidských V současnosti se realizují první rozvojový potenciál a přínos pro
Svaz průmyslu a dopravy ČR (SP) zdrojů, právních, ekonomických, čtyři klíčové aktivity projektu. organizaci. Přitom nejdůležitější
připravil projekt, na jehož realiza- technologických a dalších. Profe- Tyto klíčové aktivity se týkají složkou personální strategie má
ci spolupracuje s ostatními soci- sionální vystupování zástupců so- provedení empirického šetření být naplňování čtvrté klíčové
álními partnery v ČR. Úloha SP ciálních partnerů ČR při jednáních a zpracování analytických materiá- aktivity – vzdělávání.
je tedy dvojí – koordinační, pro na regionální, národní i evropské lů k rozhodujícím cílům projektu.
aktivity společné pro všechny úrovni (podpora jazykového, od■ Analýza vzdělávacích potřeb
partnery, a realizační pro aktivity borného, technického vzdělávání ■ Diagnostika cílů pro sociální Cílem určit potřeby v oblasti
SP. SP hájí zájmy podniků, a to lze zaměstnanců a spolupracujících partnery
vzdělávání pro cílovou skupinu
jen za spolupráce a vyjednávání osob sekretariátů svazů a odborů, Tato klíčová aktivita má za cíl, za účelem vytvoření podmínek
všech sociálních partnerů, tj. jak včetně posílení jejich personál- na základě analýzy stavu sociál- pro celoživotní učení v kontextu
na straně zaměstnavatelské, tak ních kapacit a využívání moder- ního dialogu (dále SD) na všech rovných příležitostí. V rámci prona straně odborů. Při projednává- ních způsobů komunikace).
úrovních, stanovit návazné cíle jektu je hlavním cílem sestavení
ní vládních dokumentů a návrhů, Výstupem by mělo být vytvoření pro oblast vedení sociálního reprezentativního vzdělávacího
zastupování českých organizací prvního společného webového dialogu a prostředky jak jich plánu organizací sociálního dina evropské úrovni je kladen dů- portálu zaměstnavatelsko-za- dosáhnout. Specifickým cílem alogu a správné identifikace
raz na přenos informací a kvalitní městnanecké sféry, posílení je návrh zefektivnění komunikace klíčových oblastí rozvoje zaměstkomunikaci nejen mezi samot- kapacit a zefektivnění činností v oblasti SD. Hlavní oblast má být nanců. Materiál je příspěvkem ke
nými sociálními partnery, ale sociálních partnerů.
zaměřena na cílené a účelné PR splnění tohoto úkolu za subjekty
i ve směru od sociálních partnerů Hlavním cílem projektu je posilo- vůči cílové skupině a stanovení sdružené v K ZPS. Kromě ní
směrem k podnikům a zaměst- vání sociálního dialogu s přihléd- technik a nástrojů, pomocí kte- zpracovaly analogický materiál
nancům a ve směru od podniků nutím k aplikaci evropského pojetí. rých organizace vybudují a udrží i další partneři projektu (odbory,
a zaměstnanců směrem k české Jedním z charakteristických rysů vztahy se svým okolím.
SP atd.). Konečnou verzi vzděvládě a politické reprezentaci až evropského sociálního modelu je
lávacího programu přijme řídící
po Evropský parlament. Tato evropský sociální dialog – tedy ■ Diagnostika institucionál- tým projektu, ve kterém jsou
komunikace přispěje k šíření jednání a konzultace evropských ních procesů
zastoupeni všichni partneři. ■
informací, které zvýší adapta- sociálních partnerů (zaměstna- Klíčová aktivita číslo 2 představuje
bilitu zaměstnanců a rozvíjení vatelů a zástupců zaměstnanců). analýzu silných a slabých stránek Autor: Tomáš Majtner
konkurenceschopnosti podnikatelských subjektů. Všechna tato
jednání s sebou přináší i nutnost maximálně kvalitní reakce
na ekonomické, technologické 62
stavebnictví 03/09
Z valných hromad OK ČKAIT
Valná hromada OK ČK AIT
České Budějovice 2009
Již po šestnácté (s jednou
výjimkou) se valná hromada OK
ČKAIT České Budějovice konala
v kongresovém centru Gerbera.
Sál má odpovídající kapacitu
a zázemí potřebných služeb,
což bývalo jeho předností. Po
v ystřídání několika nájemců
ale sál natolik sešel, že byl
letos p ro b lém p ro b u d it h o
do stavu schopného pro jednání. Bohužel, změna místa
konání valné hromady již nebyla
možná, protože termíny ze strany Komory a pronájmy sálů se
uzavírají rok předem. Nám tedy
nezbývá, než se účastníkům
z a p ro b l é my s o s v ě t l e n í m a ozvučením omluvit a slíbit, že
příští valná hromada se bude 20. ledna 2010 konat v prostředí
jiném, doufám že podstatně
lepším.
Valná hromada má svá pravidla,
daná vnitřními předpisy Komory
a nelze na nich nic podstatného
měnit. P řesto mělo letošní
jednání dvě významné změny.
Tou první byl jeho bilanční charakter. Skončilo totiž funkční období výboru oblasti, které bylo
mimořádně dlouhé (pětileté), a za tuto dobu se událo mnoho.
Výbor oblasti intenzivně spolupracoval s Krajským úřadem,
s Magistrátem města České
Budějovice a s dalšími městy
a jejich starost y, s Komoru
Horního Rakouska a Salzburgu,
s Energy Center CB, s od bornými školami a dalšími in-
stitucemi z oboru stavebnictví.
Výbor zajišťoval též tři ročníky
soutěžní přehlídky stavebních
realizací PRESTA, uspořádal pět
adventních setkání v různých
městech, sedm tematických
zájezdů – mimo jiné na Island
či do Španělska a Portugal- ska, a mnoho odborných
exkurzí a vzdělávacích akcí.
Aktivně spolupracoval př i
vzniku nové Vysoké školy technickév Českých Budějovicích.
Zejména pomáhal při celostátních akcích zaměřených na
prop ag acia ochranu náro d ní c h k u l tu r ní c h p a m áte k –
řetězového mostu ve Stádlci
a koněspřežní železnice České
Budějovice-Linec.
Druhou změnou byla volba
nového výboru oblasti. Z dosavadního v ýboru již nekandi dovali Ing. Bohumil Kujal, Marie
Hladíková a autor těchto řádků.
Za svou dlouhodobou práci
vyslechli mnohá poděkování
a obdrželi knižní dary, dáma
též květiny. Nov ý v ýbor byl
doplněn podstatně mladšími
kolegy, čímž se jeho věkový
průměr snížil o celých sedm
let! Novým předsedou výboru
se stal Ing. František Hladík a členy Ing. Tomáš Chromý,
Ing. Vladimír Dufek, Ing. Jaroslav Hodina, Ing. Jan Jelínek,
Ing. Radek Lukeš, Pavel Otruba, Ing. Jiří Straka a Ing. Ivan
Štětina. Složení v ýboru má
předpoklady př ijít s nov ými
náměty pro činnost ve prospěch
Komory a zejména jejich členů,
▲ Valná hromada OK ČKAIT Praha a Středočeský kraj se konala v Praze
v Národním domě na Smíchově
k čemuž jim lze popřát mnoho
úspěchů.
Ing. Jiří Schandl
OK ČK AIT České Budějovice
má novou e–mailovou adresu:
[email protected]
Valná hromada OK ČKAIT Praha a Středočeský kraj 2009
Valná hromada ČK AIT oblasti
Praha a Středočeský kraj se
konala 20. ledna 2009 v Praze
v Národním domě na Smíchově.
K datu konání Valné hromady
končilo volební období výboru
oblasti. Pro další volební období
došlo k obměně členů výboru.
Na další období nekandidoval
z členů vedení oblasti Ing. Karel
Blecha, který by se měl v další
práci pro Komoru věnovat hlavně
legislativě. Složení nově zvoleného desetičlenného výboru
lépe odpovídá profesní struktuře
Komory a i věkový průměr členů
výboru se výrazně snížil.
Výbor byl zvolen ve složení: Ing. Jan
Bořek, Ing. Jan Cihlář, Ing. Karel
Jung, Ing. Milan Komínek, Ing. Jaroslav Lébl, CSc, Ing. Jan Matějka,
Ing. Eva Patáková, Ing. Vladimír
Smrž, Ing. Michael Trnka, CSc.
Zpráva o činnosti odstupujícího
výboru i plán činnosti nového
výboru jsou umístěny na webových stránkách ČK AIT. ■
Ing. Michael Trnka, CSc.
inzerce
stavebnictví 03/09
63
▲ Historické objekty lakovny a dílen depa kolejových vozidel na Masarykově nádraží v Praze, kde bude umístěna hlavní
expozice Železničního muzea NTM. Foto autor.
Železniční muzeum Národního technického
muzea na Masarykově nádraží v Praze
Před sto lety bylo založeno Technické muzeum
pro Království české, jehož přímým pokračovatelem je dnešní Národní technické muzeum
(NTM). Od začátku byly součástí sbírky muzea
předměty železniční provenience.
▲ Železniční muzeum NTM v depu kolejových vozidel na Masarykově nádraží
v Praze. Urbanistická a objemová studie Němec a Žilka architekti z roku 2004.
Dnes obsahuje sbírka Železničního
muzea NTM několik set předmětů
dokumentujících vývoj železnice.
Jedinečnost železniční dopravy, její
vliv na utváření moderní společnosti,
kvalita železniční sbírky NTM a stálý
zájem veřejnosti o historii dopravy
vedl k potřebě vybudovat vlastní
prostor pro kvalitní prezentování
železniční historie v rámci NTM.
Základem pro další rozvoj železniční
sbírky se stal rok 2000, kdy bylo na
základě usnesení č. 1147/2001 vlády
ČR nařízeno v rámci NTM zřídit oborové Železniční muzeum. Toto vládní
usnesení rovněž určilo, že hlavní expozice Železničního muzea vznikne
v Praze, v depu kolejových vozidel
na Masarykově nádraží. V roce 2003
▼ Budoucí hlavní expozice železničních vozidel Železničního muzea NTM. Urbanistická a objemová studie Němec
a Žilka architekti z roku 2004.
pak byla část areálu někdejšího depa
převedena do vlastnictví Národního
technického muzea.
Železničnímu muzeu NTM tak
byla dána možnost prezentovat
nejvýznamnější část svých sbírek
v prostředí nejstarší zachované
výtopny v Evropě postavené v roce 1845. Stavební vývoj budov
lokomotivního depa byl v zásadě
ukončen ve druhé polovině 70. let
19. století. Kontinuální železniční
provoz neumožnil zásadní přestavby jednotlivých objektů, a tak si
budovy zachovaly takřka původní
vzhled až do současnosti.
Vzhledem k hodnotě stavby se
rekonstrukce areálu pro potřeby
Železničního muzea NTM omezí
na nejnutnější zásahy a očištění od
úprav, které byly necitlivě provedeny především ve druhé polovině
20. století. Největším zásahem do
vzhledu celého komplexu se stane
nové skleněné zastřešení dvorany
mezi budovou dílen a lakovnou.
V tomto prostoru se třemi kolejemi
bude umístěna hlavní expozice železničních vozidel. Zastřešení bude
provedeno velmi citlivě a subtilně,
aby nebyl narušen klasicistní vzhled
hlavního průčelí dílenské budovy
z roku 1845. V rámci projektu bude
řešeno i propojení muzea s přilehlým prostorem. Muzeem bude
možné projít v ose Hybernská ulice – Trocnovská ulice přes expozice nebo
mimo „placený prostor“ – přes nádvoří přilehlé k Husitské ulici. Celý
komplex se tak návštěvníkům i obyvatelům Prahy maximálně otevře a umožní pohodlné a kulturní spojení
Žižkova s centrem metropole.
Po svém dokončení se muzeum zapojí do projektu „Muzejní
míle“, který má formou propagace a jednotné vstupenky propojit Národní
muzeum, Železniční muzeum NTM,
Muzeum hlavního města Prahy, Armádní muzeum na Žižkově a Národní
památník na Vítkově, kde Národní
muzeum buduje expozici české státnosti. Přáním Národního technického
muzea je, aby se Železniční muzeum
v centru hlavního města stalo místem
setkávání, kde přes změny v bezprostředním okolí zůstane zachována
historická atmosféra nejstaršího pražského nádraží. ■
Autor: Mgr. Jiří Střecha,
ředitel Železničního muzea NTM
64
stavebnictví 03/09
materiály
text: Jan Kníže
foto: archiv autora
Zkouška dřevěného trámového
stropu s požární odolností 60 minut
použit sádrokarton), který zvyšuje požární odolnost stropu.
Po předběžných výpočtech a po
diskuzi s požárním specialistou
byla s ohledem na požadovaný
výsledek požárního testu shledána jako limitující hlavní nosná
dřevěná konstrukce – tedy slabý
Vzorek stropu byl vyroben kar- profil holých trámů. Požární cholovarskou firmou Luxushaus, vání této nosné konstrukce je která se zabývá tovární výrobou v současnosti již dobře vyzkouprefabrikovaných panelů s dře- šené a předvídatelné na základě
věným rámem a následnou odhadů provedených některými
dodávkou a montáží dřevostaveb vhodnými výpočetními metodana klíč. Základní nosný prvek mi (staršími i nově vyvíjenými).
stropní konstrukce tvoří dřevěné Použití těchto metod je výhodné
trámy s bedněním deskou OSB jak z hlediska rychlého a variantSUPERFNISH ® ECO tloušťky ního určení požadované úrovně
22 mm, na níž byla položena požární odolnosti konstrukce,
tuhá minerální vata tloušťky tak pro nahrazení nákladných la80 mm s dvojí strukturou. Zku- boratorních zkoušek na reálných
šební vzorek byl záměrně zkon- vzorcích (viz [1]).
struován ze všech uvažovaných
vrstev podlahy, tzn. na minerální
vatu byla položena polystyrenová
Zvýšení požární
profilovaná deska s topnými hady
odolnosti konstrukce
podlahového vytápění a celá
konstrukce byla zakončena litým Bylo proto rozhodnuto zvýšit
anhydritem tloušťky 40 mm (nad požární odolnost trámů tak,
aby se limit konstrukce pro
hady podlahového vytápění).
V z amý š lené variantě bylo namáhání požárem přenesl na
nejprve uvažováno o spálení vrchní deskovou konstrukci.
dřevěné trámové konstrukce Trámy byly obloženy minerální
s viditelnými trámy bez přida- vatou tloušťky 30 mm a rohy
ného podhledu (většinou bývá s izolací následně překr y t y
Problematika chování dřevěných materiálů vystavených účinkům požáru je rozhodující nejen
při posuzování požární odolnosti dřevostaveb,
ale prakticky pro všechny stavby, ve kterých
jsou tyto materiály použity.
V případě tématu hodnocení
požární odolnosti konstrukcí
dřevěných trámových stropů je
důležitější zkoušet a klasifikovat
požární odolnost především pro
požár působící zespodu, který
je obecně závažnější než požár
působící seshora. V případě
minimálního požadavku požární
odolnosti stropu 60 minut je
většinou ochrana stropu řešena protipožárním podhledem,
tvořeným například z desek na
bázi sádry ve dvou navzájem
přeložených vrstvách. Tyto konstrukce jsou však zkoušeny bez
dalších podlahov ých vrstev,
které mohou požární odolnost
celé konstrukce dále zlepšovat.
Co ale dělat v případě, kdy je
přáním zákazníka mít viditelné
trámy? Znamená to nižší požární odolnost nebo existuje jiné
řešení.
Skladba testovaného
produktu
Ve spolupráci společností Kronospan, Rockwool a firmy Luxushaus byly provedeny na
podzim minulého roku zkoušky
požární odolnosti panelů s dřevěným rámem v kombinaci
s různými materiály. Zkoušky
byly provedeny v požární zkušebně Fires, s.r.o. v Batizovcích na Slovensku. V jedné ze
série zmíněných zkoušek byla
otestována dřevěná trámová
konstrukce, včetně akustické
podlahy s podlahovým vytápěním. Skladba stropní konstrukce
je na obrázku 1.
rohovníky z ocelového plechu.
V praxi to znamená, že návrh
rozměrů viditelných trámů je
závislý na mezních stavech
únosnosti, ale zároveň podstatným způsobem na výši požární
odolnosti (vyjádřené v minutách). Pokud je návrh nos ných trámů správný (velikost
průřezu, protipožární obklad,
protipožární nátěr atd.), stává
se problematickým nosný úsek
mezi trámy – záklop provedený
z OSB desek. Požární odolnost
samotných OSB desek je v poměru k požadavku 60 minut
nízká, ale sp olup ů so b ením
s podlahovou konstrukcí (zde
anhydrit) je možné kombinaci těchto materiálů vhodně
využít. Těžkou vrchní vrstvu
podlahy lze využít i ke zlepšení
akustických parametrů stropu
tím, že se celá lehká nosná dřevěná konstrukce přitíží a zlepší
se tak její neprůzvučnost.
Zkouška požární
odolnosti konstrukce
■ Umístění vzorku na peci
Zkoušení probíhalo podle postupu stanoveného evropskými
normami, zejména v EN 1365-2 ▼ Obr. 1. Řez provedeným vzorkem testované stropní konstrukce
Roznášecí vrstva Anhydrit 40 mm
Systémová deska podlahového topení EPS tl. 30 mm
+ plastový topný had
Tepel. izolace ROCKWOOL Monrock MAX 80 mm
KRONOSPAN OSB SUPERFINISH ECO 22 mm
Kotvení desek Steprock HD:
přivařovací trny s kloboučky
– trn – 58x2,7 mm
– klobouček Ø 30 mm
– vzdálenost trnů – 300 mm
Nosný trám – masiv – 140/200 mm
Protipožární izolace – ROCKWOOL Steprock HD 30 mm
ROHY: zinkovaný ocelový úhelník L 80x80 mm tl. 0,7 mm
stavebnictví 03/09
65
▲ Obr. 2. Protipožární obklad nosných trámů přímo na místě zkoušky
▲ Obr. 3. Pohled do pece po ukončení zkoušky
▲ Graf 1. Průběh teplot na termočláncích mezi spodní nosnou OSB deskou a minerální vatou. Patrná stagnace teploty
kolem 100 °C do třiadvacáté minuty.
kde je patrná stagnace teploty
kolem 100 °C do cca třiadvacáté minuty. Tento teplotní stav
je přínosem tepelně izolačních
vlastností OSB. Od tohoto momentu je pak konstrukce stropu
převážně závislá na spolupůsobení nosné podlahové desky
z anhydritu, minerální izolace a OSB. Graf 2 ukazuje teploty
u termočlánků mezi minerální
vatou a systémovou podlahovou deskou z polystyrenu. Jak
je patrné, teplota nad 80 mm
minerální izolace nepřesáhla 80 °C po celou dobu zkoušky.
Využití
▲ Graf 2. Teploty u termočlánků mezi minerální vatou a systémovou podlahovou deskou z polystyrenu. Teplota nad
80 mm minerální izolace nepřesáhla 80 °C.
Zkoušení pož ární odolnosti
nosných prvků – Část 2: Stropy
a střechy. Vzorek byl uložen na
podporách nad pecí a zatížen
spojitým břemenem o velikosti
250 kg/m 2.
■ Umístění termočlánků
Během provád ěné zkoušk y
byly pro měření teploty v kontak tních místech mezi jed notlivými vrstvami materiálů
navíc umístěny další termo -
66
stavebnictví 03/09
elektrické články (nad počet
termočlánků podle standardní
normové metodiky).
■ Výsledky testu a průběh
teplot
Teplot a v peci se p o dobu
zkoušk y v ýrazně nelišila od
stanovené normové teplotní
křivky.
Jako zvlášť účinné se ukázalo
protipožární obložení trámů
minerální vatou a způsob jejího
přichycení přibitím pomocí přivařovacích trnů s kloboučky, kdy
nedošlo k odpadávání minerální
vaty během celé doby zkoušky. Zkouška byla ukonč ena v 63. minutě bez kolapsu vzorku. Teplotní průběh v některých
částech zkoušené konstrukce
je možné vidět na uvedených
grafech. Graf 1 ukazuje průběh
teplot naměřených na termočláncích mezi spodní nosnou
OSB deskou a minerální vatou,
Důvodem provedených zkoušek byl impuls firmy Luxu shaus, která hodlá tuto skladbu
používat ve sv ých řešeních
dřevostaveb. Možné je také
další v yužití jinými realizač ními firmami pro novostavby i rekonstrukce dřevěných trámových stropů. Pro více informací v tomto směru je možné
využít kontaktů na webových
adresách www.kronospan.cz,
www.rockwool.cz. ■
G r af y p r ů b ě hu te p l ot js o u
zveřejněny se svolením jejich
autora – firmy Fires, s.r.o., Batizovce (www.fires.sk).
Použitá literatura
[1] C IDEA: Lokaj, A., Vavrušková, K.: Posouzení odezvy a spolehlivosti prvků a konstrukcí z materiálů na bázi
dřeva vystavených účinkům
požáru
stavebnictví 03/09
67
firemní blok
Přerušení tepelných mostů
prvky Schöck Isokorb®
Příkladem atypického použití
pr vku Isokorb ® je v y tvoření
konstrukce stěn z pohledového betonu, jak v exteriéru, tak v interiéru (obr. 7). Obr. 3 ukazuje tento typ pláště schematicky,
kdy svislou nosnou konstrukci
tvoří stěna na straně interiéru, ve
Všechny obvodové konstrukce standard. V současnosti existují které je ve zvolené modulaci nad
a jejich napojení musejí být řeše- systémy, řešící následující tzv. sebou ukotven speciální prvek
ny tak, aby byly minimalizovány materiálová propojení. Základní, Isokorb ® pro přenos smykové
tepelné mosty v konstrukcích nejužívanější skupinou je propoje- síly. Není důležité, zdali je modul
a tepelné vazby mezi nimi.
ní mezi železobetonovými deska- zvolen v úrovni stropu, nebo je-li
Řešení detailů přerušení tepel- mi . Druhou skupinu představuje spára kdekoli mezi jednotlivými
▲ O br. 3. Schéma pláště budovy
s atypickým přerušením tepelného
ných mostů bývá na jedné stra- připojení ocelového, respektive podlažími. Tato stěna je z vnější
mostu
ně často podceňováno z po- dřevěného prvku, do prostředí strany opatřena tepelnou izolací
zice realizátora – u mnohých monolitické betonové konstrukce a následovně překryta monoli- ale zároveň i důležitým faktostaveb jde o polovičatá řešení, a třetím typem připojení je pře- tickou skořepinou, zavěšenou rem kvality vnitřního prostředí
kde se na špatné kvalitě pro- dělení ocelové konstrukce, tedy na tzv. „Sonder“ Isokorbech. staveb a životního prostředí
vedení konstrukčních detailů propojení mezi dvěma ocelovými Uvedené způsoby řešení detailů obecně. ■
přerušení tepelných mostů v japrojevuje používání „levných“ prvky.
kémkoli provedení jsou pak ne- Autor: Ing. Jiří Mrkva,
nekvalitních stavebních prvků.
jen zdrojem úspor vyplývajících obchodně technický zástupce
Na straně druhé můžeme často
hovořit o špatné informovanosti Nosné tepelně-izolační ze spotřeby energie celé stavby, Schöck-Wittek s.r.o.
o nabídce a možnostech současprvky Schöck Isokorb®
ných výrobků v řadách projektantů. Stává se, že bývá detail navr- Nosné tepelně-izolační prvky
žen chybně, nebo s představou, Schöck Isokorb ® představují
že nelze s jeho pomocí přerušení inovační technologická řešení
tepelného mostu vyřešit vůbec. přerušení tepelných mostů. Lze
Přitom prakticky neexistuje de- vybrat prvky pro přenos vešketail, který by principem přerušení rých druhů statických zatížení tepelného mostu nešel vyřešit. a jejich kombinací. Jsou vhodné
Důkazem podcenění kvalitního jak pro vodorovné desky, tak
řešení dané problematiky je ter- pro prutové i stěnové konzoly.
movizní snímek na obr. 1, který Snižují tepelné ztráty, zabraňují
představuje pohled na balkónové kondenzacím a vzniku plísní konstrukce bez přerušení tepel- a jejich použití zkracuje monného mostu. Tato stavba nápad- tážní dobu.
ně připomíná žebrový radiátor, Systémem Schöck Isokorb ®
kterým je vytápěn exteriér. Na je možné v y řešit např í klad
obr. 2 je pak zachycen termovizní kostrukční detail napojení desky ▲ Obr. 1. Termovizní snímek stavby s klasickým tepelným mostem balkonovou konstrukcí
snímek lodžie, jejíž deska je kot- balkónové konstrukce v přímé
vena do stěny prostřednictvím linii se stropní deskou (obr. 4 a 5) ▼ Obr. 2. Termovizní snímek detailu uložení lodžiové desky s použitím prvku
nosného tepelně-izolačního prv- nebo detail přerušení průvlaku
Schöck Isokorb®
vystupujícího z fasády (obr. 6). ku Schöck Isokorb®.
Když německá firma Schöck Jak je patrné, prvky Isokorb ® lze
Bautaile GmbH v roce 1983 vyvi- zabudovat i do prefabrikátu, což
nula prvek Isokorb®, který prodá- přináší nespornou výhodu jak
vá již od roku 1983 a neustále jej v přesnosti osazení samotného
vyvíjí, uplatnila nápad, který měl komponentu, coby součásti
problémové detaily ve staveb- výztuže i tepelné izolace, tak
ní konstrukci vylepšit. Tehdy šlo samozřejmě z hlediska rychlosti
ještě o luxus, dnes o povinnost a samotného procesu výstavby.
Firma Schöck je výrobcem speciálních stavebních prvků umožňujících racionální řešení,
zejména v oblasti přerušení tepelných mostů.
Nabízí inovační produkty a systémy jak pro monolitické, tak prefabrikované konstrukce.
68
stavebnictví 03/09
inzerce
▲ Obr. 4. Osazování prefa balkonu se zabudovanými prvky Schöck Isokorb®
na stavbě Korunní dvůr, Praha
▲ Obr. 5. Pohled na dokončenou fasádu stavby Korunní dvůr, Praha
SCHÖCK ISOKORB®
▲ Obr. 6. Použití prvků Schöck Isokorb® u netypických detailů
▼ Obr. 7. Detail – budova knihovny Filosofické fakulty MU Brno
ISOKORB K30-CV30
Veleslavínova 8, 746 01 Opava
stavebnictví
03/09
tel., fax: 553 788 308, mobil:
724 521
213
www.schoeck-wittek.cz
69
infoservis
Veletrhy a výstavy
10.–14. 3. 2009
ISH 2009
Mezinárodní veletrh zařízení
koupelen, stavební techniky,
TZB, klimatizace a obnovitelných
energií
Německo,
Frankfurt nad Mohanem,
Výstaviště
E-mail:
[email protected]
www.ish.messefrankfurt.com
11.–17. 3. 2009
IHM 2009 PROFI
60. mezinárodní odborný veletrh
řemesel, dílenské techniky, nářadí, nástrojů, veletrh pro životní
styl, interiér a design
Německo,
Mnichov – Nové výstaviště
E-mail: [email protected]
www.ghm.de
12. 3. 2009
PODLAHÁŘSKÝ MINIVELETRH 2009
3. ročník prezentace hlavních
výrobců a dovozců
Hustopeče u Brna, hotel Centro
E-mail:
[email protected]
37. stavební a technický veletrh
Olomouc, Výstaviště Flora,
Wolkerova 17
E-mail: [email protected]
19.–22. 3. 2009
BAZÉNY, SAUNY, SOLÁRIA
& WELLNESS 2009
5. mezinárodní veletrh bazénů,
bazénových technologií, saun,
solárií a wellness
Praha 9,
Letňany, Beranových 667
E-mail: [email protected]
19.–22. 3. 2009
SPORT TECH 2009
1. mezinárodní veletrh sportovních staveb, jejich technologií a vybavení
Praha 9,
Letňany, Beranových 667
E-mail: [email protected]
www.sporttech.cz
30. 3.–2. 4. 2009 PROJECT QATAR 2009
6. mezinárodní v ýstava sta vebních technologií, materiálů a vybavení
Katar, Dauhá,
Qatar International Exhibition
Center
E-mail:
[email protected]
14.–22. 3. 2009
WOHNEN & INTERIEUR
Stavební veletrh pro bydlení,
design, vybavení a zahradu
Rakousko, Vídeň,
Messezentrum Wien
E-mail: [email protected]
www.wohnen-interieur.at
31. 3.–3. 4. 2009
AMPER 2009 17. mezinárodní veletrh elektroniky a elektrotechniky
Praha 9,
Letňany, Beranových 667
E-mail: [email protected]
12.–14. 3. 2009
STAVOTECH OLOMOUC 2009
31. 3.–4. 4. 2009
CONECO/RACIO ENERGIA/
inzerce
70
stavebnictví 03/09
CLIMATHERM 2009
30. mezinárodní veletrh stavebnictví
Slovensko, Bratislava,
Výstavní a kongresové centrum
Incheba
E-mail: [email protected]
20.–25. 4. 2009
INTERMAT 2009
Mezinárodní veletrh strojů
pro stavební a zemní práce
Francie, Paříž,
Severní výstaviště Villepinte
E-mail: [email protected]
15.–17. 4. 2009 FOR INDUSTRY 2009
8. mezinárodní veletrh strojírenských technologií
Praha 9,
Letňany, Beranových 667
E-mail:
[email protected]
www.forindustry.cz
21.–25. 4. 2009
IBF, SHK BRNO, URBIS INVEST
14. mezinárodní stavební veletrhy
Souběžně probíhá veletrh investic, financí a realit
URBIS INVEST
Brno, Výstaviště BVV,
E-mail: [email protected]
www.bvv.cz/ibf
17.–19. 4. 2009
BYTEXPO
13. ročník kontraktační a prodejní výstavy – vše pro domov a bydlení
Pardubice, Výstavní a společenské centrum Ideon
E-mail: [email protected]
Odborné semináře
a konference
12. 3. 2009
Hrubá stavba energeticky
úsporného domu
Odborný stavební seminář
Ústí nad Labem, Hotel Vladimír,
Kontrola klimatizačních systémů
V roce 2009 nabyla účinnosti vyhláška č. 277/2007 Sb. o kontrole klimatizačních systémů. Vzhledem k velkému zájmu
odborné veřejnosti se rozhodl
Ústav techniky prostředí Fakulty strojní ČVUT v Praze ve
spolupráci s odbornou sekcí Klimatizace a větrání Společnosti
pro techniku prostředí připravit
kurz, jehož účastníci budou
seznámeni s platnou legislativou o kontrole klimatizačních
systémů, s normami ČSN EN
pro kontroly klimatizačních a větracích systémů i s teore-
tickými a praktickými podklady i postupy použitelnými př i
vlastních kontrolách klimatizačních systémů. Součástí kurzu
bude i prezentace ukázkových
kontrol a doporučené metodiky
kontrol.
Třídenní kurz bude probíhat ve
dnech 25.–27.5.2009 v Masar ykově koleji v Praze 6,
Dejvicích.
Bližší informace obdrží zájemci
na adrese:
http://www.fsid.cvut.cz/~zmrhal/Kurz/Kurz_Kontroly_Klimatizace.htm ■
Masarykova 36
E-mail: [email protected]
12. 3. 2009
Povrchové úpravy fasád – prevence vad a jejich odstraňování
Odborný seminář
Seminář je zařazen do celoživotního vzdělávání členů ČKAIT
Praha 9, Lisabonská 4
E-mail: [email protected]
www.studioaxis.cz
13. 3. – 26. 6. 2009
Ochrana zdraví a hygiena práce
Distanční nadstavbové studium
Studium je akreditované MŠMT
Praha 1, Jeruzalémská 1,
Výzkumný ústav bezpečnosti
práce, v.v.i.,
E-mail:
[email protected]
17. 3. 2009
Moderní materiály a technologie pro výstavbu rodinných
domů a obytných budov
Odborný stavební seminář
Hradec Králové, hotel Černigov,
Kongresový sál,
Riegrovo náměstí 144/4
E-mail: [email protected]
17. 3. 2009
Novinky BOZP
Seminář
Praha 1, Jeruzalémská 1,
Výzkumný ústav bezpečnosti
práce, v.v.i.,
E-mail:
[email protected]
10. 3. 2009
Sportoviště v ČR
Konference
Praha 9, PVA Letňany,
Konferenční centrum, sál 1,
Beranových 667
E-mail: [email protected]
30. 3. – 1. 4. 2009 ITS Prague 2009
6. ročník mezinárodního kongresu o inteligentních
dopravních systémech
Praha 4,
Kongresové centrum,
5. května 65
E-mail: [email protected]
2. 4. 2009
Pracovní úraz – povinnosti
zaměstnavatele
Seminář
Praha 9, Jeruzalémská 1,
Fibre Concrete 2009
5. mezinárodní konference
Technologie, navrhování, aplikace
17.–18. září 2009
Anotace příspěvků se přijímají
do 1. 4. 2009
Adresa:
Masarykova kolej
ČVUT v Praze
Thákurova 1
Praha 6 – Dejvice
Fakulta stavební
Katedra betonových a zděných
konstrukcí
Další informace:
E-mail: [email protected]
w w w.concrete.fsv.cvut.cz /
fc2009. ■
Výzkumný ústav bezpečnosti
práce
E-mail:
[email protected]
3.–5. 4. 2009
Architektu(h)ra
4. ročník studentského workshopu
Liberec 8, Horní Hanychov 153,
Hotel Ještěd
E-mail: [email protected]
6. – 9. 4. 2009
AutoCAD základní
školení
Praha 3, Domažlická 1053/15
AbecedaPC
E-mail:
[email protected]
6.– 9. 4. 2009
Odborná způsobilost k zajišťování úkolů v prevenci rizik
Konzultační kurz pro přípravu ke
zkoušce
Praha 1, Jeruzalémská 1,
Výzkumný ústav bezpečnosti
práce, v.v.i.,
E-mail:
[email protected]
7. 4. 2009
Kámen v architektuře a stavitelství
Seminář
Praha 2, Dům ČKAIT,
Sokolská 15
E-mail: [email protected], [email protected]
14. 4. 2009
Po j i š tě n í a u to r i zova nýc h
osob
Seminář
Praha 2, Dům ČKAIT,
Sokolská 15
E-mail: [email protected], [email protected]
Stavba roku 2009
Královéhradeckého kraje
Již 6. ročník veřejné neanonymní
soutěže Stavba roku Královéhradeckého kraje vyhlásili jeho pořadatelé, kterými jsou Krajský úřad
KHK, ČKAIT, SSI ČR, SPS v ČR
a ČKA. Do soutěže mohou být
přihlášena stavební díla, která jsou
zhotovena a zkolaudovaná v období
od 1. 1. 2006 do 31. 12. 2008.
Stavby budou rozděleny do čtyř kategorií: Domy pro bydlení, Stavby
občanské vybavenosti, Stavby pro
průmysl a zemědělství a Dopravní a inženýrské stavby. V každé z ka-
tegorií ponese oceněná stavba
titul Stavba roku KHK 2009, kromě
těchto cen mohou být udělena
dvě čestná uznání. Termín podání
přihlášek je 30. června 2009,
její vyhodnocení je předběžně
stanoveno na čtvrtý kvartál letošního roku. Adresa pro doručení dokumentace je: SPS, Jižní
870, 500 03 Hradec Králové, tel.: 495 401 224, e-mail: [email protected]. Podmínky soutěže a přihlášky
ke stažení je možné nalézt také na
www.casopisstavebnictvi.cz. ■
Přehled statistických údajů o stavební produkci v roce
2008 naleznete na www.casopisstavebnictvi.cz.
inzerce
stavebnictví 03/09
71
firemní blok
euroCALC Remote Standard:
rozpočtování dostupné pro každého
Firma Callida od 1. března, jako jediná na
českém trhu, nabízí novou službu euroCALC
Remote Standard. Rozpočtáři a malé stavební
firmy mohou využít vzdáleného přístupu
k informačnímu a oceňovacímu systému
euroCALC 3 prostřednictvím outsourcingu.
Podobně jako firma v současné
době platí měsíční poplatky za
telefon nebo připojení k internetu,
může za měsíční paušál pracovat
vždy s nejnovější verzí systému euroCALC 3 s nejnovějšími daty
odkudkoliv a kdykoliv přes internet.
Nemusí počítat s počáteční investicí do zakoupení licencí systému,
může lépe rozložit náklady a rychleji zvýšit svůj zisk. Přístup ke službě
euroCALC Remote Standard je
neomezený po 24 hodin denně.
Uživateli postačí pouze počítač a připojení na internet s minimální
rychlostí 2Mbps, provoz a správu
aplikace řeší firma Callida. Službu
podporují operační systémy Windows (XP, Vista) i další systémy
(Linux/Unix, Mac atd.).
Služba je určena především rozpočtářům – fyzickým osobám a menším firmám. Větším stavebním společnostem bude lépe
v yhovovat služba euroCALC Remote Private, která je připravena řešit individuální požadavky
na využití systému. Studenti využívají službu euroCALC Remote Student bezplatně.
72
stavebnictví 03/09
Služba euroCALC Remote Standard zahrnuje:
■p
lné užívání licence systému e u r o C A L C 3 – s e s t a v a Enterprise;
■o
ceňovací databázi SCI-Maxi se
skladbou ve vždy aktuální cenové úrovni (určenou pro čtení);
■ s tandardní nastavení uživatelského rozhraní, tiskových a exportních šablon;
■p
řístup registrovaného subjektu
k vlastní databázi zakázek;
■p
ravidelné zálohy databáze
zakázek.
prací, materiálů a agregovaných
položek.
Uživatelská podpora
Zřízení služby obsahuje i třídenní odborný kurz euroCALC
Beginner pro snadné a rychlé
S o f t wa r e: e u r o CA LC 3 – využití systému euroCALC 3
sestava Enterprise
pořádaný v sídle společnosti
Pro své vlastnosti a nástroje je Callida. Uživatelská podpora
euroCALC 3 bezkonkurenčním je zajištěna prostřednictvím
informačním a oceňovacím sys- konzultací s oddělením péče témem na českém trhu v oblasti o zákazníky elektronickou pošoceňování staveb. Je určený tou a pomocí systému vzdálené
zejména pro sestavení rozpočtu pomoci.
stavebních zakázek a komfortní
kalkulaci nákladů. Sestava na- Deset PRO službu euroCALC
bízí také řešení pro čerpání roz- Remote Standard:
počtu, tvorbu poptávek či práci ■ služba dostupná pro každého;
s rozpočtovými ukazateli, export ■ r ychlé zř ízení služby (do do souboru XLS, načítání polo48 hodin v pracovních dnech
žek ze souboru XLS po zaplacení poplatku za zřízení
a mnoho dalších funkcí
služby);
nezbytných pro rychlé ■ přístup kdykoliv a odkudkoliv a efektivní oceňování
(z firmy, z domova, na cestách…)
stavebních zakázek.
prostřednictvím internetu;
■n
ejnovější verze informačníData – sestava SCIho a oceňovacího systému Maxi se skladbou
euroCALC;
Datová základna SCI- ■ n
ejnovější cenová úroveň datoMaxi je určena pře vých souborů (bez nákladů na
devším pro oceňováaktualizaci);
ní staveb pozemního ■ nulové investiční náklady do
stavitelství, obsahuje
pořízení či aktualizace hardware
katalogy stavebních
či software;
■ bez starostí o provoz a správu
aplikace;
■ bez starostí o zálohování zakázek;
■ zabezpečený přístup;
■ r ozložení nákladů – úhrada
služby formou pravidelných
měsíčních poplatků;
Zabezpečení služby
Všechny servery jsou chráněny
bránami Firewall s celou řadou
pokročilého nastavení a technologiemi, které šifrují citlivá data
na discích. Zároveň je využíváno
nejnovějších kryptografických
standardů. Servery jsou umístěny v zabezpečených prostorách
a vybaveny záložním zdrojem,
generátorem a klimatizací a jsou
pod stálým 24hodinovým dohledem s kamerovým systémem a alarmem. Servery jsou připojeny k páteřní síti internetu, kde
přenos dat není omezen.
R yc h l á , s n a d n á , d o s t u p n á a bezpečná služba euroCALC Remote Standard splňuje všechny parametry progresivní metody
outsourcingu s uživatelským
komfortem a snižováním nákladů
firmy.
Více informací na:
www.callida.cz
www.rozpoctovani-online.cz ■
Navzdory poklesu svých prodejů
Renault Trucks v rozporuplném
ekonomickém klimatu roku 2008
posílil svou pozici na trhu. V kategorii nad 6 t se jeho tržní podíl (počet nově registrovaných vozidel)
v 27 zemích Evropy zvýšil přibližně o 1 a ve Francii o 1,7 %. Pokud
jde o užitková vozidla, jeho podíl
na trhu vzrostl o 0,2 % v Evropě a 0,6 % ve Francii. Co se týče mezinárodního trhu, prodeje vzrostly
až o 27 %. Loňský rok mohl být
dokonce zcela výjimečný, kdyby
se ve 4. čtvrtletí neprojevily první
známky hospodářské krize.
Růst byl především významný
v těchto oblastech:
■S
třední východ (21 % prodeje);
■A
lžírsko a Tunisko (19 %);
■S
NS a Ukrajina (15 %).
Na mezinárodním trhu je pozoruhodná výrazná převaha vozidel
stavební řady. Renault Kerax a Premium Lander sami o sobě
představují 61 % prodeje Renault
Trucks. Mohutnost
a nosnost vozidla
Kerax mu umožňují nalézt zájemce
prakticky ve všech
zemích. Snadno se
přizpůsobuje jak
nejnáročnějším klimatickým a provozním podmínkám,
tak rozličným typům aktivit (těžba
nerostů, doprava
dřeva...). ■
TONDACH Pálená střecha 2008
Společnost TONDACH uspořádala již počtvrté soutěž pro
pokrývače a pokrývačské firmy,
při které se hodnotí propracování detailů střech i jejich
vzhled. Národního kola soutěže
se účastnilo 181 realizací střech
z celé republiky. Vítězné realizace
postupují do mezinárodního kola
soutěže. Střechy musely být
pokryty pálenou střešní krytinou
od společnosti TONDACH a realizovány mezi listopadem 2007 a 2008. Soutěžilo se v kategoriích
soukromé obytné budovy, veřejné budovy a historické budovy.
Již tradičně byla nejvíce zastoupena kategorie soukromých
obytných budov, kde odborná
porota složená z odborníků na
střechy a novinářů z odborných
titulů hodnotila celkem 136
střech. Vítězem se stala rekonstrukce střechy vily v Dobřichovicích se střešní taškou typu malý
prejz provedená firmou Krolan
s.r.o. Stejná firma si odnesla i druhé místo v kategorii historic-
Nízkoenergetické střešní
okno ROTO Designo R8 NE
voltaickými panely, to je střecha
budoucnosti – nízkoenergetická
a aktivní střecha. Nejvyšší třídu
oken Designo představuje Designo Tronic, nízkoenergetické okno
s elektronickým ovládáním.
Po světové premiéře na mni- gie, společnost ROTO Stavební Obchodní partneři, stejně jako
chovském BAU 2009 se světová elementy, spol s r.o.
profesionálové z pokrývačských
novinka překonávající dosavadní Motto expozice ROTO – nízko- firem i běžní zákazníci, kteří se
standardy střešních oken, nízkoe- energetická a aktivní střecha – chystají ke stavbě či rekonstrukci
nergetické střešní okno Designo odpovídalo předem na otázky domu, se o novince vyslovovali
R8 NE, představila v Praze. Na návštěvníků. Nízkoenergetická s uznáním i nadějí, že v době
výstavě Střechy Praha ji pre- okna Designo R8 NE v plasto- drahých energií je to, jak se říká,
zentovala dceřiná společnost vém nebo dřevěném provedení trefa do černého. Designo R8 NE
ROTO Dach und Solartechnolo- v kombinaci se solárními a foto- bude v prodeji na jaře 2009. ■
QUALIFORM rozšířil služby klientům
V listo p adu 2 0 0 8 získala
QUALIFORM, a.s. Osvědčení Ministerstva dopravy ČR č. 198/2008 k provádění průzkumných a diagnostických
prací souvisejících s výstavbou,
opravami, údržbou a správou
pozemních komunikací v oboru
geotechnický průzkum.
Firma QUALIFORM tak rozšířila možnost opravňující ředitele olomouckého pracoviště
Ing. Pavla Jäkla zajišťovat
č innosti podle osvě d č ení
k odborné způsobilosti projektovat, provádět a vyhodnocovat geologické práce
v oboru Inženýrská geologie,
udělené rozhodnutím Ministerstva životního prostředí ČR č. 1321/2001. Přehled veškerých služeb společnosti QUALIFORM, a.s. je k dispozici na
www.qualiform.cz ■
inzerce
Renault Trucks v roce 2008
kých budov, a to za rekonstrukci
střechy Italského velvyslanectví.
Vítězem této kategorie se stala
rekonstrukce střechy kostela
Nanebevzetí Panny Marie v Praze Modřanech, pokryta taškou
typu malý prejz a realizovaná
firmou Střechy Vrňata & Žáčik
s.r.o. V kategorii veřejných budov
získala největší počet bodů nová
střecha na budově obecního
úřadu, pošty a knihovny v obci
Druztová na Plzeňsku z dílny
Profesiol s.r.o. Použitou střešní
taškou byla bobrovka.
„Letos se soutěže TONDACH
Pálená střecha zúčastnilo rekordních 181 střech. Sami
jsme byli překvapeni takto
vysokou účastí a v příštím
ročníku očekáváme překročení
dvoustovky,“ zhodnotil soutěž
ředitel společnosti TONDACH,
Vojtěch Stokláska.
Vyhlášení výsledků mezinárodní
soutěže TONDACH Pálená střecha 2008 proběhne v dubnu
2009. ■
- PES NETANKUJTE
!!! ZBYTECNÌ !!!
Nabízíme
sbìr polohy pomocí GPS
pøenos dat pomocí GSM
nepøetržité hlídání
paliva v nádrži i na
odstaveném stroji
pøi ztrátì paliva na
odstaveném stroji
vyhlásit poplach
identifikaci øidièe
mìøení otáèek motoru
výpoèet motohodin
pøipojení dalších vstupù
http://pes.taurex.eu
e-mail: [email protected]
tel.: +420 777 792 926
stavebnictví 03/09
73
v příštím čísle
04/09
duben
2009
stavebnictví
časopis
Dubnové číslo časopisu je
věnováno tématu stavební
hmoty a chemie. Příspěvky se
zaměří především na inovace v oblasti ekologických materiálů a možnosti jejich uplatnění
ve výstavbě.
Ročník III
Číslo: 03/2009
Cena: 68 Kč vč. DPH
Vydává: EXPO DATA spol. s r.o.
Výstaviště 1, CZ-648 03 Brno
IČ: 44960751
Redakce: Sokolská 15, 120 00 Praha 2
Tel.: +420 227 090 500
Fax: +420 227 090 614
E-mail: [email protected]
www.casopisstavebnictvi.cz
Číslo 04/09 vychází 7. dubna
předplatné
Celoroční předplatné (sleva 20 %):
544 Kč včetně DPH, balného a poštovného
Objednávky předplatného zasílejte prosím na adresu:
EXPO DATA spol. s r.o.
Výstaviště 1, 648 03 Brno
(IČO: 44960751, DIČ: CZ44960751, OR: Krajský soud v Brně, odd. C, vl. 3809,
bankovní spojení: ČSOB Brno, číslo účtu: 377345383/0300)
Olga Bočková
Tel.: +420 541 159 564
Fax: +420 541 159 658
E-mail: [email protected]
Předplatné můžete objednat také prostřednictvím formuláře na www.casopisstavebnictvi.cz.
Rozměr
Redaktor: Petr Zázvorka
Tel.: +420 728 867 448
E-mail: [email protected]
Redaktor odborné části:
Ing. Hana Dušková
Tel.: +420 227 090 500
Mobil: +420 725 560 166
E-mail: [email protected]
Obchodní zástupce:
Michal Brádek
Mobil: +420 602 233 475
E-mail: [email protected]
Cena
Odpovědný grafik: Zdeněk Valehrach
Tel.: +420 541 159 357
E-mail: [email protected]
Na zrcadlo
Na spad (ořez)
1/1 strany
185x254 mm
(210x297 mm)
59 000 Kč
1/2 strany na šířku
185x125 mm
(210x147 mm)
29 900 Kč
1/2 strany na výšku
90x254 mm
(103x297 mm)
29 900 Kč
1/2 strany – editorial
90x254 mm
(103x297 mm)
32 900 Kč
1/3 strany na šířku
185x82 mm
(210x104 mm)
19 900 Kč
Předplatné: Olga Bočková
Tel.: +420 541 159 564
Fax: +420 541 159 658
E-mail: [email protected]
1/4 strany na šířku
185x61 mm
Nelze
14 900 Kč
Tisk: TISKÁRNA REPROPRINT s.r.o.
1/4 strany na výšku
43x254 mm
Nelze
14 900 Kč
Náklad: 31 100 výtisků
1/8 strany na výšku
43x125 mm
Nelze
7 400 Kč
2. a 3. strana obálky
185x254 mm
(210x297 mm)
63 000 Kč
4. strana obálky
185x254 mm
(210x297 mm)
74 000 Kč
1/1 strana PR článek
43 000 Kč
1/2 strana PR článek
21 900 Kč
Objednávky inzerce zasílejte prosím na adresu:
EXPO DATA spol. s r.o.
Výstaviště 1, 648 03 Brno
(IČO: 44960751, DIČ: CZ44960751, OR: Krajský soud v Brně, odd. C, vl. 3809,
bankovní spojení: ČSOB Brno, číslo účtu: 377345383/0300)
Mgr. Darja Slavíková
tel.: +420 541 159 437, fax: +420 541 153 049, e-mail: [email protected]
74
Šéfredaktor: Mgr. Jan Táborský
Tel.: +420 602 542 402
E-mail: [email protected]
Redakční rada: Ing. Rudolf Borýsek,
Ing. Václav Matyáš, Ing. Jana Táborská,
Ing. Michael Trnka, CSc. (předseda), Ing. Svatopluk Zídek, Ing. Lenka Zimová, Ing. Jozef Kuzma, EurIng. Aut. Ing.
inzerce
Formát
Obchodní ředitel vydavatelství:
Milan Kunčák
Tel.: +420 541 152 565
E-mail: [email protected]
stavebnictví 03/09
Inzerce: Mgr. Darja Slavíková
Tel.: +420 541 159 437
Fax: +420 541 153 049
E-mail: [email protected]
Povoleno: MK ČR E 17014
ISSN 1802-2030
EAN 977180220300503
Rozšiřuje: Mediaprint & Kapa
© Stavebnictví
All rights reserved
EXPO DATA spol. s r.o.
Odborné posouzení
Teoretické články uveřejněné v časopise Stavebnictví
podléhají od vzniku časopisu odbornému posouzení.
O tom, které články budou odborně posouzeny,
rozhoduje redakční rada časopisu Stavebnictví. Recenzenty (nezávislé odborníky v daném oboru) rovněž
určuje redakční rada časopisu Stavebnictví. Autoři
recenzovaných článků jsou povinni zohlednit ve svých
příspěvcích posudky recenzentů.
Obsah časopisu Stavebnictví je chráněn autorským zákonem. Kopírování a šíření obsahu časopisu v jakékoli podobě
bez písemného souhlasu vydavatele je nezákonné. Redakce
neodpovídá za obsah placené inzerce, za obsah textů externích autorů a za obsah zveřejněných dopisů.
Úspora
a ekologie
v jedné cihle
NOVINKA 2009
EKOnomický:
– o 10 % úspornější než běžné výrobky
– snižuje náklady na vytápění
EKOlogický:
– stavba dýchá a akumuluje teplo
– příjemné mikroklima
www.wienerberger.cz
Zákaznická linka: 844 111 123