výpočet větrání kuchyní - Eler

VÝPOČET VĚTRÁNÍ KUCHYNÍ
směrný podklad pro výpočet podle směrnice VDI 2052
2.
1. PARAMETRY MIKROKLIMATU
KUCHYNĚ
t i,opt = 18 až 26 °C ....optimální teplota vzduchu
(pobytové pásmo)
wmax = 0,25 až 0,45 m/s ... přípustné rychlosti proudění
vzduchu (pro ti = 18 až 32 °C)
rhi,opt = 80 až 55 % ....optimální relativní vlhkost
vzduchu (pro ti = 20 až 26°C)
xmax = 16,5 g / kg s.v. .... maximální vlhkost
odsávaného vzduchu
xopt = 11,5 g / kg s.v. .... optimální vlhkost vzduchu
(pro rh = 65 %)
Amax = 50 (až 60) dB ... doporučená maximální hladina
hluku v pobytovém pásmu
TAB. 1 PRODUKCE SPECIFICKÉHO CITELNÉHO A LATENTNÍHO TEPLA A VLHKOSTI
Kuchyňská
oblast
Vaření
paření
dušení
Větrání kuchyní - kapitola 2. - vydání 05/2004
Smažení
grilování
pečení
Multifunkční spotřebiče,
spotřebiče ke kvašení,
roztávání,
udržení tepla,
chlazení, zpracování,
dopravě
Oblast
pro rozdělování
stravy
Tepelná
kuchyňská
zařízení
Varné kotle a varné automaty
Tlakové kotle
Vysokotlaké pařáky (zásuvné)
Vysokotlaké pařáky (průchodné)
Horkovzdušné pařáky
Výklopné pánve
Smažící, grilovací a rožnící plotýnky
Grily
Smažící a pečící trouby
Horkovzdušné spotřebiče
Smažící a grilovací automaty
Automaty na omáčky
Fritézy
Fritovací automaty s odsáváním
Fritovací automaty bez odsávání
Sporáky (*)
Stolní vařiče
Mikrovlnné spotřebiče
Vodní lázně
Teplé bufety a teplé skříně
Chladničky (lokální)
Kuchyňské stroje
Dopravní zařízení (**)
Výdejní spotřebič teplé stravy
Výdejní spotřebič studené stravy
Odkládač nádobí
Zařízení pro teplé nápoje
*) násobeno faktorem varné desky:
a) elektrické a parní spotřebiče:
hromadná varná plotna
keramická varná plotna
indukční varné místo
velkoplošné - ocelové plotny
b) plynové spotřebiče:
otevřené varné místo
žhavící plotna
keramická varná deska
Elektrické a parní zařízení
Produkce Produkce
citelného latentního Produkce
tepla
tepla
vlhkosti
Qs
Qt
D
W / kW
W / kW g / (h kW)
35
200
294
40
10
15
25
200
294
25
200
294
120
180
265
450
400
588
330
400
588
700
175
257
350
160
235
70
150
220
250
230
338
150
160
235
90
700
1030
50
100
147
50
550
808
200
80
118
200
150
220
50
10
15
125
200
294
350
700
175
1000
125
200
700
300
100
200
-
1,00
1,00
0,35
1,30
1,00
1,20
0,80
Plynové zařízení
Produkce Produkce
citelného latentního Produkce
tepla
tepla
vlhkosti
Qs
Qt
D
W / kW
W / kW g / (h kW)
100
300
441
150
180
265
450
450
630
350
400
588
720
200
294
350
200
294
100
150
220
90
700
1030
250
100
147
250
150
265
195
220
323
350
-
**) celkový výkon přechází jako teplo do prostoru
***) tepelná a vlhkostní produkce od myček nádobí
- viz tab A3, A4 - VDI 2052
b) Stanovení rozměrů kuchyňského zařízení L0 x B0 x H0
(mm) - jednotlivě i ve skupinách, volně a pod digestoří.
c) Specifikace všech zařízení v prostoru kuchyně
s produkcí tepla a vlhkosti a sestavení do tabulky.
2. ZÁSADY NÁVRHU VĚTRÁNÍ
KUCHYNÍ
Σ Vods = Σ Vpř ..................... vyrovnaná bilance odsávání
a přívodu vzduchu v prostoru
kuchyně, z důvodů vyloučení
kontaminace vzduchu
z okolních prostorů
3
2
Vpř < 90 m /(m h) ..........limitní intenzita větrání
s ohledem na vznik pocitu
průvanu
Zásady:
• maximální koncentrace kuchyňských zařízení
s nutným odsáváním pod společný (nejlépe středový)
zákryt, eventuelně do skupin („varná centra“)
• respektování komunikačních ploch a pomocných
pracovních ploch
• v tab. č. 1 není zohledněno nárazové zvýšení množství
tepla a vlhkosti při předvaření (s ohledem na hospodárné dimenzování vzduchotechnického systému)
4/a. NÁVRH ROZMĚRU
ODSÁVACÍ DIGESTOŘE
• vzduchotechnické zařízení pro větrání přípraven,
skladů, výdeje lze sloučit do společného odtahu,
s dálkovým ovládáním jednotlivých sektorů, s regulací
otáček ventilátorů
Návrh rozměru digestoře: L x B
• regulace otáček přívodních i odsávacího ventilátorů
musí být shodná, bilance přiváděného a odváděného
vzduchu musí být vyrovnána v celé kuchyňské oblasti
• přesah digestoře přes obrys kuchyňského zařízení
min. 200 mm (při standardní výšce)
[mm]
Zásady:
• vestavěné motory ventilátorů musí mít krytí alespoň
IP 54 s termokontakty, doporučuje se použití
ventilátorů s externě umístěnými motory
• standardní výška spodní hrany odsávací digestoře
hst = 2100 mm
• doporučená třída filtrace přiváděného venkovního
vzduchu je F7, filtry by měly být vybaveny indikací
znečištění
4/b. NÁVRH ODSÁVACÍHO
STROPU SKV
• revizní a čistící otvory (těsné) přívodního i odtahového
potrubí musí být umístěny po cca 3 m délky
Zásady:
• typ odsávacího stropu SKV, typ A až D se volí podle
výšky kuchyně, výšky nadpraží oken, apod.
• sací otvory venkovního vzduchu umístit minimálně 3 m
nad terénem, výfukové potrubí vyvést nad střechu
s ohledem na vyloučení ovlivnění sousedních budov
• minimální výška spodní hrany odsávacího
vzduchovodu hmin = 2 100 mm až 2 300 mm
• při společném odvodu spalin plynových zařízení
s odpadním vzduchem je nutno blokovat plynová
zařízení na provoz vzduchotechnického systému
5. STANOVENÍ PRODUKCE
CITELNÉHO TEPLA QS
A VLHKOSTI D
3. N Á V R H U S P O Ř Á D Á N Í
KUCHYNĚ
Podle tab. 1 se stanoví produkce tepla (W) a vlhkosti
(g / kg s.v.) od jednotlivých kuchyňských zařízení podle
typu zařízení, zdroje (elektro / plyn) a štítkového
příkonu v kW.
a) Návrh provozního a technologického uspořádání
gastronomického kuchyňského zařízení v prostoru
kuchyně.
TAB. 2 ROZDĚLENÍ KUCHYNÍ PRO STANOVENÍ FAK TORU SOUČASNOSTI PROVOZU*
Druh
kuchyně
ϕ **
Označení kuchyně
Malá kuchyně
Střední kuchyně
Velkokuchyně
Porce Porce
Faktor
Porce Porce
Faktor
Porce Porce
Faktor
za
podle současnosti za
podle současnosti za
podle současnosti
den doby jídla
ϕ **
den doby jídla
ϕ **
den doby jídla
ϕ **
Gastronomické provozy
< 100
(bufety, restaurace, hotelové kuchyně)
Kuchyně v kantýnách, kasinech, menzách
Kuchyně v nemocnicích - hlavní kuchyně
Kuchyně v nemocnicích - rozdělovací kuchyně
Kuchyně v domovech
Kuchyně přípravy, třídící kuchyně
-
-
1,0
< 250
-
0,7
250
-
0,7
150
250
40
100
50
0,8
0,8
1,0
0,9
0,9
-
< 500
< 650
< 250
< 400
0,6
0,6
0,6
0,6
-
> 500
> 650
> 250
> 400
0,6
0,6
0,6
0,6
* faktor současnosti se doporučuje sjednat s provozovatelem nebo technologem kuchyně
** ϕ = počet spotřebičů v místnosti v provozu / počet celkem instalovaných spotřebičů
6. KONVEKČNÍ TEPELNÉ
Z A T Í Ž E N Í Q S,K
9. VÝPOČET MNOŽSTVÍ
ODSÁVANÉHO VZDUCHU
OD JEDNOTLIVÝCH ZDROJŮ
Konvekční tepelné zatížení QS,K se vypočte pro každé
zařízení:
QS,K = QS x b x ϕ
[W]
kde:
QS ...maximální produkce citelného tepla
b = 0,50 .... stupeň zatížení (konveční podíl)
ϕ ... faktor současnosti (viz tab. 2)
[W]
[-]
[-]
Zásady:
• faktor současnosti se stanoví podle tab. 2 nebo lépe
podle dohody s provozovatelem kuchyně
• faktor současnosti samostatně stojících spotřebičů
by měl být roven 1,00
7. V Ý P O Č E T T E R M I C K Ý C H
PROUDŮ OD JEDNOTLIVÝCH
ZAŘÍZENÍ
Termický proud vzduchu je proud teplého vzduchu
indukovaný nad místem vaření:
Vth = k x QS,K
1/3
x (z + 1,7 x dhydr)
5/3
xr
dig
Vods = Vth x a
3
[m /h]
kde:
3
Vth ... termický proud vzduchu
[m /h]
a ..... přirážkový faktor poruch termického proudu
a = 1,05 až 1,10 .... zdrojové proudění - zaplavování
a = 1,20 až 1,25 .... směšovací proudění - bodový
přívod
Z kuchyně je nutno dále odvádět spaliny z instalovaných
plynových zařízení pod digestořemi:
VG,ods = 1,35 x P x ϕ
3
[m /h]
kde:
3
VG,ods .... množství spalin [m /h]
P .... instalovaný příkon plynových spotřebičů [kW]
ϕ .... faktor současnosti dle tab. 2 [ - ]
10 . a ) V Ý P O Č E T M N O Ž S T V Í
O D V Á D Ě N É H O V Z D U C H U Σ V ODS
DIGESTOŘEMI
[m3/h]
Σ Vods = Σ Vodsdig + ( Σ Vth,ne x a )
kde:
k = 18... empiricky stanovený koeficient [m4/3W-1/3h-1]
QS,K ... celkové konvekční tepelné zatížení [W]
z
... účinná odsávací výška pro jednotlivé
zdroje: zi = hi - H0i
[m]
HO
... výška zdroje tepla nad podlahou [m]
hi
... výška odsávacího vzduchotechnického
zařízení: h = 2,1 m ... digestoř
h = 2,5 m ... ostatní odsávání
dhydr ...hydraulický průměr jednotlivých zdrojů:
[m]
dhydr = 2 x L0 x B0 / (L0 + B0)
kde: L0, B0 ... půdorysný rozměr zdroje tepla
r
... redukční polohový faktor (viz kapitola 8)
8. STANOVENÍ REDUKČNÍCH
POLOHOVÝCH FAKTORŮ r
Polohový faktor r zohledňuje postavení jednotlivých
tepelných zařízení v prostoru kuchyně - viz tab. č. 3 - platí
pro umístění spotřebičů a digestoří.
TA B . 3 R E D U K Č N Í P O L O H O V Ý F A K T O R r P R O Z D R O J E
volné
postavení
r = 1,00
jednostranné
uzavření
r = 0,63
dvoustranné
uzavření
r = 0,40
[m3/h]
kde:
Σ Vods ....... celkové odváděné množství vzduchu [m3/h]
Σ Vodsdig .... množství odváděného vzduchu všemi
digestořemi v místnosti [m3/h]
a
.... přirážkový faktor - viz kapitola 9.
Σ Vth,ne .... množství odváděného vzduchu mimo
digestoře [m3/h]
Σ Vth, ne = k x QS,K1/3 x (z + 1,7 x dhydr)5/3 x r
[m3/h]
kde:
k = 18 ... empiricky stanovený koeficient [m4/3W-1/3h-1]
QS,K ... celkové konvekční tepelné zatížení [W]
z
... účinná odsávací výška pro jednotlivé
zdroje: zi = 2,5 - H0
[m]
HO
... výška zdroje tepla nad podlahou [m]
dhydr ... hydraulický průměr jednotlivých zdrojů:
[m]
dhydr = 2 x L0 x B0 / (L0 + B0)
kde: L0, B0 ... půdorysný rozměr zdroje tepla
r
... redukční polohový faktor (viz kapitola 8)
Pokud je Vth,ne menší než 10 % vzduchu odváděného
digestořemi ΣVodsdig, odsávané množství z prostoru se
zvýší o množství VA tak, aby bylo alespoň 10 % z ΣVodsdig.
Σ Vth, ne + VA ≥ 0,10 x Σ Vodsdig
10.b)
VÝPOČET MNOŽSTVÍ
ODVÁDĚNÉHO VZDUCHU
ODSÁVACÍM STROPEM
Σ Vods,strop = a x Σ Vth
kde:
a
Σ Vth
Digestoře DiNER jsou osazeny rekuperačními výměníky
z plastu typu hPS-D standardní výšky 280 mm.
3
[m /h]
.... přirážkový faktor - viz kapitola 9.
[-]
....termický proud nad spotřebiči [m3/h]
- viz kapitola 7
- výška odsávaní se uvažuje h = 2,5 m
11. KONTROLNÍ VÝPOČETVLHKOSTNÍ BILANCE
Nutné množství odváděného vzduchu z hlediska
vlhkostní bilance:
Vods = Σ md x ϕ / [(xods - xpř) x ρ]
15 . R E KU P E R A Č N Í V Ý M Ě N Í K Y
hPS - POUZE DiNER
[m3/h]
kde:
Vods ......množství odváděného vzduchu k ochraně
před kondenzací [m3 / h]
Σ md ...součet předání vodní páry od jednotlivých
kuchyňských zařízení [g / h]
ϕ ........ faktor současnosti [ - ]
(xods - xpř) = 6 g / kg s.v. pro xods < 16.5 g / kg s.v.
ρ ........ objemová hmotnost vzduchu [kg / m3]
12 . C E L KO V É M N O Ž S T V Í
P Ř I V Á D Ě N É H O V Z D U C H U Σ V PŘ
Optimální / přípustný maximální průtok rekuperačním
výměníkem s ohledem na tlakovou ztrátu se
doporučuje:
Vopt,max = 1 750 m3 / h
Vpř,max = 2 100 m3 / h
Počet rekuperačních výměníků v digestoři - viz jednotlivé
katalogové listy.
16. PRŮŘEZ PŘIPOJOVACÍCH
HRDEL
Maximální rychlost v odsávacím a přívodním potrubí
se omezuje z hlediska hlučnosti a tlakových ztrát.
Na druhou stranu minimální rychlost je dána z hlediska
usazování nečistot. Rychlost v potrubí se doporučuje
volit:
wopt = 4,0 až 7,0 m / s
17. a ) C E L K O V Á T L A K O V Á
ZTRÁTA DIGESTOŘÍ
Celková tlaková ztráta digestoře Σ ∆p se stanoví jako
součet dílčích tlakových ztrát jednotlivých prvků
digestoře pro stanovený vzduchový průtok:
• odtahová sekce:
Σ ∆ pods = ∆ pF + ∆ pR + ∆ pS
Pro zajištění rovnotlaké bilance odváděného a
přiváděného vzduchu do prostoru kuchyně musí platit:
Σ Vpř = Σ Vods
13.
D IM E N Z O V Á N Í T U KO V Ý C H
FILTRŮ
Počet filtrů se určuje vždy podle maximálního uvažovaného průtoku tak, aby průtok jedním filtrem byl vždy
v optimální oblasti. Tím je zajištěno nejúčinnější
odloučení aerosolových částic. Na jednotlivých katalogových listech digestoří a odsávacího stropu SKV je uveden
graf s vyznačenou optimální a přípustnou oblastí.
14. UMÍSTĚNÍ TUKOVÝCH FILTRŮ
DO DÉLKY DIGESTOŘE
Pro vypočtený počet tukových filtrů je třeba provést
kontrolu, zda je lze umístit do digestoře délky L:
středové:
L ≥ (počet filtrů x rozměr filtru) / 2
nástěnné:
L ≥ (počet filtrů x rozměr filtru)
[Pa]
• přívodní sekce:
Σ ∆ ppř = ∆ pR + ∆ pS + ∆ pV
[Pa]
kde: ∆ pF .... tlaková ztráta tuk. filtrů - viz katalogové listy
∆ pR .... tlaková ztráta rekuperačního výměníku
∆ pS .... tlaková ztráta na vstupních hrdlech
(∆ pS = 25 až 55 Pa)
∆ pV .... tlaková ztráta přívodních výústek
(∆ pV = 10 až 40 Pa)
17. b ) C E L K O V Á T L A K O V Á
ZTRÁTA ODSÁVACÍCH
STROPŮ
Celková tlaková ztráta přívodní a odtahové sekce je
závislá na konkrétním typu a provedení odsávacího
stropu. Vychází z rozměrů přívodních a sběrných
vzduchovodů, počtu tukových filtrů a členitosti stropu.
Informace o tlakové ztrátě je vždy součástí návrhu
odsávacího stropu.
Vzorový výpočet odvětrání kuchyně
digestořemi (DiNER, VARIANT, STANDARD)
ZADÁNÍ
Úkolem je navrhnout ekonomické větrání kuchyně velikosti 10 x 7 m, výšky 3 m. Postup výpočtu je proveden
podle „Směrného podkladu pro návrh větrání kuchyní“, který vychází ze směrnice VDI 2052 (06/1999)
a specializovaného software firmy ATREA.
Poznámka: Číslování jednotlivých odstavců odpovídá „Směrnému podkladu“.
3. NÁVRH USPOŘÁDÁNÍ KUCHYNĚ
Kuchyně je vybavena zařízením 1 až 10 dle tabulky A. Tato zařízení jsou situována:
- do jedné středové skupiny (zařízení 1 až 6)
- jednotlivě po obvodě kuchyně (zařízení 7 až 10)
Středová skupina je rozměru: L0 = 2 400 mm, B0 = 1 600 mm, H0 = 900 mm
TAB. A - PRODUKCE TEPLA A VLHKOSTI OD ZAŘÍZENÍ
č.
zařízení
instalovaný
příkon
kW
zařízení umístěné pod středovou digestoří
1
varný kotel plynový
15
2
sporák elektrický
15
3
pánev elektrická
10
4
pečící trouba plynová
12
5
fritéza plynová
20
6
smažicí plotýnka plynová
10
1-6 celkem
zařízení umístěné mimo středovou digestoř, po obvodě kuchyně
7
horkovzdušný pařák elektrický
9
8
vysokotlaký pařák elektrický
18
9
chladnička
0,15
10
horkovzdušný pařák elektrický
30
7-10 celkem
produkce tepla a vlhkosti do prostoru - plný provoz
produkce citelného tepla QS
produkce vlhkosti D
W / kW
SW
g / (h kW)
Sg/h
100
200
450
350
90
350
-
1 500
3 000
4 500
4 200
1 800
3 500
18 500
441
118
588
294
1 030
588
-
6 615
1 770
5 880
3 528
20 600
5 880
44 273
120
25
700
120
-
1 080
450
105
3 600
5 235
265
294
0
265
-
2 385
5 292
0
7 950
15 627
4. NÁVRH ROZMĚRU ODSÁVACÍ DIGESTOŘE
a) Nad středovou skupinu zařízení 1 až 6 byla navržena středová kuchyňská digestoř s rekuperací tepla typu
DiNER-S s přesahy 200 mm přes obrys: L = 2 800 mm, B = 2 100 mm. Výška spodní hrany digestoře
stanovena standardně na: h = 2 100 mm
b) Odsávání od zařízení 7 až 10 sběrným potrubím ve výšce h = 2 500 mm, zaústěným do digestoře DiNER hrdlem
i1,ext z boku
5. STANOVENÍ PRODUKCE CITELNÉHO TEPLA Q
S
A VLHKOSTI D
Stanovení produkce vlhkosti a citelného tepla je provedeno v tabulce A.
NÁVRHOVÝ SOFTWARE "VĚTRÁNÍ KUCHYNÍ"
Atrea s.r.o., V Aleji 20
466 01 Jablonec n. N.
E-mail: [email protected]
http://www.atrea.cz
VĚTRÁNÍ KUCHYNÍ
ELEK TRONICKÝ KATALOG
ATREA NA INTERNETU
Pro návrh digestoří byl vyvinut společností ATREA specializovaný návrhový program. Program umožňuje
velmi pohodlný výpočet větrání kuchyně podle zadaných hodnot, obsahuje obsáhlou databázi kuchyňských
spotřebičů a v neposlední řadě jej lze využít i pro návrh digestoří. Velmi silnou stránkou programu je tisk
podrobné technické zprávy, případně i její export do formátu WORD. Digestoře je možno exportovat do
programu AutoCad.
Tento program naleznete na našich internetových stranách www.atrea.cz, nebo si jej vyžádejte na naší
adrese.
6. KONVEKČNÍ TEPELNÉ ZATÍŽENÍ Q
S,K
Konvekční tepelné zatížení QS,K se vypočte pro každé zařízení:
QS,K = QS x b x ϕ
[W]
kde dosadíme: b = 0,5 .... stupeň zatížení [ - ]
ϕ = 0,6 .... faktor současnosti pro střední kuchyně (tab. č. 2 „Směrného podkladu“) [ - ]
TAB. B - KONVEKČNÍ TEPELNÉ ZATÍŽENÍ
číslo
1 až 6
7
8
9
10
zařízení
konvekční tepelné zatížení QS,K (W)
5 550,0
324,0
135,0
31,5
1 080,0
skupina zařízení
horkovzdušný pařák elektrický
vysokotlaký pařák elektrický
chladnička
horkovzdušný pařák elektrický
7. VÝPOČET TERMICKÝCH PROUDŮ VZDUCHU
OD JEDNOTLIVÝCH ZAŘÍZENÍ
Termický proud vzduchu je proud teplého vzduchu indukovaný nad místem vaření:
Vth = k x QS,K1/3 x (z + 1,7 x dhydr)5/3 x r
kde:
k = 18
QS,K
z
dhydr
3
[m /h]
... empiricky stanovený koeficient [m4/3W-1/3h-1]
... celkové konvekční tepelné zatížení [W]
... účinná odsávací výška pro jednotlivé zdroje zi = hi - H0,i
[m]
... hydraulický průměr jednotlivých zdrojů tepla: dhydr = 2 x L0 x B0 / (L0 + B0)
kde: L0, B0 ... půdorysný rozměr zdroje tepla
[m]
TAB. C - VÝPOČET TERMICKÉHO PROUDU
č.
zařízení
1 až 6
7
8
9
10
7 až 10
skupina zařízení - celkem
horkovzdušný pařák elektrický
vysokotlaký pařák elektrický
chladnička
horkovzdušný pařák elektrický
celkem
rozměr
L0 x B0 x H0
mm
2 400 x 1 600 x 900
900 x 800 x 1 600
700 x 800 x 1 500
800 x 700 x 1 500
900 x 800 x 1 600
dhydr
z
r
m
1,92
0,85
0,75
0,75
0,85
m
1,2
0,9
1,0
1,0
0,9
1,00
0,63
0,63
0,63
0,63
termický proud
Vth
3
m /h
3 857
321
228
140
480
1 169
8. STANOVENÍ REDUKČNÍCH POLOHOVÝCH FAKTORŮ
Polohový faktor "r" zohledňuje postavení jednotlivých tepelných zařízení v prostoru kuchyně. Viz tab. č. 3 „Směrného
podkladu“.
9. VÝPOČET MNOŽSTVÍ ODVÁDĚNÉHO VZDUCHU DIGESTOŘÍ
Vodsdig = Vth x a = 3 857 x 1,25 = 4 821 m3/h
kde:
Vth ... termický proud vzduchu
[m3/h]
a ...... přirážkový faktor poruch termického proudu: a = 1,20 až 1,25 (směšovací proudění) - bodový přívod
Poznámka: U digestoří DiNER a VARIANT je vždy bodový přívod. U digestoří STANDARD volit podle skutečnosti.
10. VÝPOČET MNOŽSTVÍ ODVÁDĚNÉHO VZDUCHU Z KUCHYNĚ
Σ Vods = Σ Vodsdig + ( Σ Vth,ne x a ) = 4 821 + (1 169 x 1,25) = 4 821 + 1 462 = 6 283 m3/h
kde: Σ Vods
3
.... celkové množství odváděného vzduchu [m /h]
Σ Vodsdig .... množství odváděného vzduchu všemi digestořemi v místnosti [m3/h]
Σ Vth,ne .... množství odváděného vzduchu od volně stojících zařízení mimo digestoře [m3/h] - zařízení 7 až 10
a
.... přirážkový faktor poruch termického proudu: a = 1,20 až 1,25 (směšovací proudění) - bodový přívod
kontrola množství odváděného vzduchu z prostoru kuchyně
Σ Vth, ne + VA ≥ 0,10 x Σ Vodsdig
1 169 +0
≥ 0,10 x 4 821
.... platí
11. KONTROLNÍ VÝPOČET - VLHKOSTNÍ BILANCE
Nutné množství odváděného vzduchu z hlediska vlhkostní bilance:
Vods = Σ md x ϕ / [(xods - xpř) x ρ]
●
[m3/h]
Zařízení 1 až 6:
Vods = Σ md x ϕ / [(xods - xpř) x ρ] = 44 273 x 0,6 / [ 6 x 1,2 ] = 3 689 m3/h
Vods = 3 689 m3/h < 4 821 m3/h = Vodsdig .............. rozhoduje Vodsdig
●
Zařízení 7 až 10:
Vods = Σ md x ϕ / [(xods - xpř) x ρ] = 15 627 x 0,6 / [ 6 x 1,2 ] = 1 302 m3/h
Vods = 1 302 m3/h < 1 462 m3/h = Vodsext .............. rozhoduje Vodsext
12. CELKOVÉ MNOŽSTVÍ PŘIVÁDĚNÉHO VZDUCHU
Σ Vpř = Σ Vods = 6 283 m3/h
13. D IM E N Z O V Á N Í T U K O V Ý C H F I L T R Ů
Počet tukových filtrů:
n = Σ Vodsdig / V1,opt = 4 821 / (450 až 720) = 10,7 až 6,7 ... návrh: 6 ks
Průtok tukovým filtrem:
V1 = 4 821 / 6 = 803 m3 / h / 1 ks ... navrženo záměrně pro vytvoření vyššího podtlaku pro účinné odsávání od přidružených zákrytů připojených potrubím vstupem i1,ext z boku
Tlaková ztráta na filtrech:
∆ pF = 120 Pa
14. UMÍSTĚNÍ TUKOVÝCH FILTRŮ DO DÉLKY DIGESTOŘE
Musí platit:
L ≥ (počet filtrů x 500) / 2
2 800 mm = (6 x 500) / 2 = 1 500 mm ... vyhovuje
15 . T L A KO V Á Z T R Á T A R E KU P E R A Č N Í H O V Ý M Ě N Í KU h P S
●
odtahová sekce:
průtok jedním výměníkem: V1 = Σ Vods / 4 = 6 283 / 4 = 1 570 m3 / h ... v rozsahu 750 až 1 750 - vyhovuje
tlaková ztráta na výměníku: ∆ pR = 113 Pa
●
přívodní sekce:
Σ Vpř = Σ Vods ... průtok i tlaková ztráta shodné s odtahovou sekcí
16. PRŮŘEZ PŘIPOJOVACÍCH HR DEL
Návrh průřezu podle tabulky „Výkony a dimenzování DiNER-S“:
●
odsávací potrubí 2x ∅ 400 mm
w∅
●
= Σ Vods / S = V / (n x π x D2 / 4 x 3 600) = 6 283 / (2 x 3,14 x 0,4002 / 4 x 3 600) =
= 6,94 m/s .... vyhovuje optimálnímu rozsahu 4 až 7 m/s
přívodní potrubí 1x ∅ 560 mm
w∅
= Σ Vpř / S = V / (n x π x D2 / 4 x 3 600) = 6 283 / (1 x 3,14 x 0,5602 / 4 x 3 600) =
= 7,0 m/s .... vyhovuje optimálnímu rozsahu 4 až 7 m/s
17. a ) C E L K O V Á T L A K O V Á Z T R Á T A D I G E S T O Ř E
Celková tlaková ztráta digestoře Σ ∆p se stanoví jako součet dílčích tlakových ztrát jednotlivých prvků digestoře
pro stanovený vzduchový výkon:
●
odtahová sekce:
Σ ∆ pods = ∆ pF + ∆ pR + ∆ pS = 120 + 113 + 50 = 283 Pa
●
přívodní sekce:
Σ ∆ ppř = ∆ pR + ∆ pV + ∆ pS = 113 + 110 + 50 = 272 Pa
18. V ÝBĚR DIGEST OŘE (POUZE ZKRÁCENÝ POSTUP)
Podle vypočteného výkonu odsávání Σ Vodsdig = 4 821 m3/h, Σ Vpř = Vods = 6 283 m3/h, se přiřadí podle tabulky
„Výkony a dimenzování“ na katalogovém listu DiNER:
●
průměr a počet odsávacích hrdel .............. ∅ Dods = 2 x 400 mm
počet vestavěných tukových filtrů .............. 6 (až 10) ks
●
tlakové ztráty v odtahové sekci ................... ∆ pods = 283 Pa
●
průměr přívodního hrdla (jen DiNER) ....... ∅ Dpř = 1 x 560 mm
●
tlakové ztráty v přívodní sekci ...................... ∆ ppř = 272 Pa
●
19. SPECIFIKACE DIGEST OŘE PRO OBJEDNÁVKU
Pro větrání kuchyně nejdříve doplníme automatickou regulaci:
K digestoři byly vybrány třífázové ventilátory (shodné pro přívod i odsávání) se jmenovitým proudem 3 A a příkonem
1,4 kW. Výrobce výslovně uvádí možnost napěťové regulace. Podle katalogového listu automatické regulace ATREA
specifikujeme:
Kuchyňská digestoř s rekuperací tepla DiNER-S 2800 x 2000 mm, Vods = 6 283 m3/h, Vpř = 6 283 m3 / h,
∅ Dods = 2x 400 mm, ∅ Dpř = 1x 560 mm, s externím vstupem i1ext (viz nákres v příloze),
vestavěný modulem automatické regulace typ SM2, ovládací panel: typ OP,
rozvodnice RG typ RG-2 400V-B-3,0 / 400V-B-3,0