6. přednáška - ČVUT :: Fakulta Stavební :: Experimentální

Transkript

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
FAKULTA STAVEBNÍ
Diagnostika poruch stavebních materiálů
210DPSM
Petr Konvalinka, Radoslav Sovják, Jan Zatloukal
Petr Máca, Jiří Litoš, Pavel Reiterman
FAKULTA STAVEBNÍ
Experimentální zkoušení
• Kde
– V laboratoři
– In-situ (na svém původním místě)
• Co
– Celé konstrukce
– Modely celých konstrukcí (1:5, 1:10, …)
– Konstrukční části
– Modely konstrukčních částí (1:5, 1:10, …)
FAKULTA STAVEBNÍ
Důvody experimentálního ověřování
• Ověření spolehlivosti nově postavených
konstrukcí
• Posouzení spolehlivosti stávající konstrukce
• Vyšetřování poškozených konstrukcí
• Zjištění vstupních parametrů pro výpočet
• Ověření platnosti výpočtu
• Ověření výpočtového modelu při
pochybnostech jeho výstižnosti
FAKULTA STAVEBNÍ
Důvody experimentálního ověřování
• Posouzení úrovně kmitání z hlediska stavby
• Posouzení úrovně kmitání z hlediska strojů či
lidského organismu
• Porovnání teorie a experimentu
• Experimentální zjištění parametrů konstrukce
• Zjištění odezvy konstrukce před a po stavební
úpravě
FAKULTA STAVEBNÍ
Experimentální ověřování
• Druhy zkoušek a experimentů
– Průkazní (prototypové)
– Kontrolní výrobní zkoušky
– Ostatní druhy zkoušek
• Způsob zatěžování
– Statické
– Dynamické
• Druhy zatěžování
– Do dosažení únosnosti konstrukce
– Bez dosažení únosnosti konstrukce
FAKULTA STAVEBNÍ
Tah a tlak
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagramy různých materiálů
Napětí
Křehký materiál
K poruše materiálu dochází bez jakékoli předchozí plastické deformace
(sklo, keramika, FRP, ocel při nízkých teplotách, kámen, malty)
Kvazikřehký - pevný materiál, který není duktilní
(beton, dřevo v tahu)
Duktilní materiál
Po elastické větvi dochází k zúžení
materiálu a permanentní deformaci
(ocel, dřevo v tlaku)
Post-elastická oblast
Duktilita : schopnost plastického přetváření
Houževnatý materiál
Materiál zůstává při deformaci v celku (bez trhlin)
(kovy, plasty a dřevo)
Plastický materiál
S velmi malou elastickou oblastí
(polystyren, polyuretan, minerální vlna)
Přetvoření
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram skla
σ
fu
porušení
maximální napětí
(na mezi únosnosti)
Křehký materiál
Lineárně-pružná
závislost v celém
rozsahu
modul pružnosti (50-90 GPa)
E
přetvoření na mezi
únosnosti
εu
e
FAKULTA STAVEBNÍ
Zatěžovací zkouška skleněného nosníku
Video laskavě zapůjčila Ing. Klára Machalická
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram tepelně izolačních
materiálů v jednoosém tlaku
s
100 %
150 kPa
Polyuretan
E = 5,92 MPa
E=
60 kPa
15 kPa
𝜎40% −𝜎10%
𝜀40% −𝜀10%
Polystyren
100 %
E = 2,60 MPa
Minerální vlna
100 %
E = 0,237 MPa
0 0% 0% 0%
0,1
0,2
0,3
e
FAKULTA STAVEBNÍ
před
po
10 cm
deformace
10 mm
1 min
čas
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram oceli (s vyznačenou
mezí kluzu) v jednoosém tlaku a tahu
st
490 MPa
Mez kluzu
Mez pružnosti
Mez úměrnosti
Měkká výztuž do
železobetonových konstrukcí
Mez destrukce
Mez pevnosti
Tahové zpevnění
E = 210 GPa
0,05 % 0,2 %
Duktilní chování v tlaku
Mez stlačitelnosti
14%
Duktilní chování v tahu
e
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram dřeva v jednoosém
tlaku a tahu
st
Typické hodnoty
pro měkká dřeva:
80-100 MPa
Rovnoběžně s vlákny ft,0
Křehké porušení v tahu:
náhlé porušení bez předchozích nadměrných deformací
E
Kolmo na vlákna ft,90
Modul pružnosti
E0: 11-15 GPa
E90: 0,4-0,5 GPa
e
Houževnatost:
značné deformace před porušením
fc,90
fc,0
Typické hodnoty pro
měkká dřeva: 40-50 MPa
Typické hodnoty pro
měkká dřeva: 1-2 MPa
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram zdiva v jednoosém
tlaku (plná cihla)
s
parabolická závislost
lineární závislost
fc
0.9fc
malta s vápnem
malta bez vápna
e
e (@ 0,9 fc)
2e
2.75 e
e
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram (obyčejného) betonu
v jednoosém tlaku a tahu
Tlak
C30/37
2,2 ‰
ed
3,5 ‰
Tah
C30/37
0,09 ‰
s
ft
2,9 MPa
ec
et
32 GPa
C30/37
eo
e
E
Lineární elastická větev
Lineární závislost do cca 40 % fc
Lineární tlakové změkčení
Oblast trvalých deformací
37 MPa
Kvazi-křehký
Tahové změkčení (lineární,
bi-lineární, exponenciální)
Křehký
fc = pevnost betonu v jednoosém tlaku
FAKULTA STAVEBNÍ
Obyčejný beton v jednoosém tlaku
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram vysokohodnotných
cementových kompozitů v tlaku
sc
150 MPa
(UHPFRC) beton s vlákny - duktilní
130 MPa
37 MPa
(UHPC) beton bez vláken - křehký
E ~ 50 GPa
E ~ 32 GPa
20 MPa
(NSC C30/37) beton bez vláken - kvazi křehký
2,2 ‰ 3,3 ‰
20 ‰ e
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram vysokohodnotných
cementových kompozitů v tahu
st
ft
ft
~ 10 MPa
~ 7 MPa
vznik trhlin
tahové zpevnění
tahové změkčení
st
(UHPFRC) beton s vlákny
(UHPC) beton bez vláken - křehký
ft
~ 2.9 MPa
(NSC C30/37) beton bez vláken
w
~ 150 μm/m (0,15 ‰)
~ 90 μm/m (0,09 ‰)
~ 1000 μm/m (1 ‰)
e
FAKULTA STAVEBNÍ
Zatěžovací zkouška betonu v tlaku
• Řízení deformací vs. řízení silou
– Konstantní přírůstek jednotky deformace (síly) v čase
– Proměnný přírůstek síly (deformace) v čase
s
D e D e D e De D e D e D e
11 10 9 8 7 6 5
e
1
2
3
4
Ds
Ds 1,2,3,4 - přírůstky napětí
Ds (0,6 MPa/sec)
Ds
5,6,7,8,9,10,11 -přírůstky
napětí (0,005mm/sec)
FAKULTA STAVEBNÍ
Zatěžovací zkouška betonu v tlaku
Extenzometry
Obyčejný beton
Vysokohodnotný
cementový kompozit
FAKULTA STAVEBNÍ
Modul pružnosti a Poissonův součinitel
s, e
@ 60 sec
30 sec
sh (eh)
0.3 fc
sd (ed)
čas
FAKULTA STAVEBNÍ
Modul pružnosti a Poissonův součinitel
(součinitel příčné roztažnosti)
Osové stlačení
deaxial
detrans
𝜗=
deaxial
E=
𝜎ℎ −𝜎𝑑
𝜀ℎ −𝜀𝑑
Příčné roztažení
detrans
detrans
Materiál
𝜗 [-]
Korek
0,00
Sklo
0,18
50-90
Beton
0,20
30-40
Ocel
0,30
210
Guma
0,50
0,1-0,01
E [GPa]
FAKULTA STAVEBNÍ
Víceosá napjatost
• Desky, skořepiny, masivní stěnové konstrukce
• V nosnících namáhaných smykem a ohybem
vzniká dvojosý stav napjatosti
s1
s3
s2
s2
fc – pevnost v jednoosém tlaku
s2, s3 – boční tlak ≠ 0
s3
s1
FAKULTA STAVEBNÍ
s1
Víceosá (trojosá) napjatost
s1
s2 = s3 = konst.
s2 = s3
s2 = s3
s2 = s3 = konst.
fc
1
jednoosý tlak
s2 = s3 = 0
2
3
s1
s1
s2 = s3
s1 = konst.
s1 = s2 = s3
fc
s2 = s3
s2 = s3
s2 = s3
s2 = s3
s1
FAKULTA STAVEBNÍ
Víceosá napjatost-aktivní boční tlak
• Fakulta stavební, ČVUT v Praze
FAKULTA STAVEBNÍ
Víceosá napjatost-aktivní boční tlak
• Otto-Mohr Laboratorium, TU Dresden
FAKULTA STAVEBNÍ
FAKULTA STAVEBNÍ
Pevnost betonu ve triaxiálním tlaku
FAKULTA STAVEBNÍ
Víceosá napjatost – pasivní boční tlak
s1
s1
Řez A-A´
beton
s2 = s3
Řez
A
A´
FRP
s2 = s3
s2 = s3
FAKULTA STAVEBNÍ
Dynamický faktor nárůstu pevnosti (DIF)
FAKULTA STAVEBNÍ
DIF + víceosá napjatost
Split-Hopkinson Pressure bar (SHPB)
Uni-axial / Bi-axial / Tri-axial
Tenzometry
Tlaková komora
Vzorek
Tenzometry
Tlaková komora
FAKULTA STAVEBNÍ
Ohyb
FAKULTA STAVEBNÍ
Prostý a drátky vyztužený beton
v ohybu
F/2
F
w
větší množství trhlin
MOR
vznik prvních trhlin
LOP
maximální napětí v tahu za ohybu
MOR
MOR
zpevnění
F/2
jediná trhlina
změkčení
LOP: Limit of proportionality
(Mez úměrnosti)
MOR: Modulus of rupture
(Ohybová pevnost)
prostý beton
drátky vyztužený beton
lineární oblast bez trhlin
w
FAKULTA STAVEBNÍ
Zatěžovací zkouška betonu v tahu
a v tahu za ohybu
Induktivní
snímače
Induktivní
snímače
Tenzometry
FAKULTA STAVEBNÍ
Čtyřbodový ohyb drátkobetonu
FAKULTA STAVEBNÍ
Prostý a drátky vyztužený beton
v ohybu
300 mm
400 mm
FAKULTA STAVEBNÍ
Čtyřbodový ohyb betonového nosníku
s ocelovou výztuží
F/2
F
F/2
w
mez kluzu výztuže
(drcení betonu)
aktivace výztuže
(tahová pevnost betonu)
bez výztuže
neelastická oblast s trhlinami
elastická oblast s trhlinami
lineární - elastická oblast bez trhlin
w
FAKULTA STAVEBNÍ
Vlákny vyztužené polymery – FRP
(Fibre Reinforced Polymers)
FAKULTA STAVEBNÍ
+
Vlákny vyztužené polymery
Nízká hmotnost
Vysoká pevnost
Trvanlivost
-
Vysoká pořizovací cena
Nízký modul pružnosti
Křehkost
Ohýbatelnost
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram FRP
s
sf
CFRP – Carbon Fibre Reinforced Polymer
(E=120 GPa, ft=2000 MPa)
GFRP – Glass Fibre Reinforced Polymer
(E=50 GPa, ft=700 MPa)
AFRP – Aramid Fibre Reinforced Polymer
BFRP – Basalt Fibre Reinforced Polymer
kompozit (FRP)
vlákna
sFRP
matrice
sm
ef
em
e
FAKULTA STAVEBNÍ
Vlákny vyztužené polymery
• Vnitřní výztuž
• Vnější lamely – ohyb, smyk, obalování sloupů, předpínané lamely
• Výztuž jdoucí v blízkosti povrchu, NSM (Near Surface Mounted)
NSM
Nové konstrukce
Sanace stávajících konstrukcí
FAKULTA STAVEBNÍ
s FRP výztuží
FAKULTA STAVEBNÍ
s FRP výztuží
F/2
F
F/2
w
mez kluzu výztuže
(drcení betonu)
elastická oblast s trhlinami
aktivace výztuže
bez výztuže
lineární - elastická oblast bez trhlin
w
FAKULTA STAVEBNÍ
Tepelně izolační výrobky v ohybu
F
Fmax
F
Polyuretan 460 kPa
Fmax
Polystyren 120 kPa
Fmax
Minerální vlna 95 kPa
w
Ohybová pevnost
𝜎 = 3. 103
𝐹𝑚𝑎𝑥 . 𝐿
2. 𝑏. 𝑑 2
w
FAKULTA STAVEBNÍ
Tepelně izolační výrobky v ohybu
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagram dřeva v ohybu
F
Fmax → Pevnost v ohybu
F
w
Kombinace chování
dřeva v tlaku a tahu
E
Porušení zlomem v tahu
w
Pevnost v ohybu (obecně 65-150 MPa; Smrk, Cedr ~ 80 MPa)
Modul pružnosti v ohybu (obecně 8-16 GPa; Smrk, Cedr ~ 10 GPa; Bříza ~ 16 GPa)
FAKULTA STAVEBNÍ
Poruchy dřevěných konstrukcí v ohybu
Vzniklá trhlina se šíří po neutrální ose
Při odklonu vláken dojed ke vzniku trhliny
ve směru rovnoběžném se směrem vláken
Vláknitý lom
Křehký lom
Tlakové porušení
Smykové porušení
FAKULTA STAVEBNÍ
Zatěžovací zkouška dřevěného trámu
FAKULTA STAVEBNÍ
Zesilování dřeva pomocí FRP
F
F
F
w
Duktilní porušení v tlaku
za ohybu
Dřevo zesílené
FRP
Křehké porušení v tahu za
ohybu
FRP
Dřevo (bez FRP)
w
FAKULTA STAVEBNÍ
Sanace dřevěných konstrukcí
• Zesilování dřevěných konstrukcí pomocí FRP
lamel
• Náhrada části konstrukce
FAKULTA STAVEBNÍ
Statické trhliny
• Tahové trhliny
• Smykové trhliny
Směr hlavních tlakových napětí
FAKULTA STAVEBNÍ
Statické trhliny
FAKULTA STAVEBNÍ
Trhliny způsobené nerovnoměrným
sedáním
FAKULTA STAVEBNÍ
rok 0
Dotvarování a relaxace
rok 1
rok 2
rok 3
10 tun
w0
10 tun
w1
10 tun
w2
w
w1
w2
10 tun
w3
w3
w0
t
FAKULTA STAVEBNÍ
Účinky dotvarování a relaxace
• Dotvarování
– nárůst průhybů
– čím vyšší vyztužení tím je dotvarování menší
– u sloupů (namáhaných mimostředným tlakem) se
zvyšuje riziko vybočení
• Relaxace
– u staticky neurčitých konstrukcí zmenšuje napětí
vyvolaná kolísáním teploty, nebo popuštěním
podpory
FAKULTA STAVEBNÍ
Dotvarování
Deformace
(Přetvoření)
Porušení
Primární dotvarování
Terciární dotvarování
Míra dotvarování
[w/h]
Sekundární dotvarování
(minimální gradient)
w0
Počáteční deformace
t0
s
Čas
Čas
FAKULTA STAVEBNÍ
Dotvarování betonu v tlaku
Předepnutá
ocelová pružina
Betonový
válec
Strunový
tenzometr
Betonový
válec
Strunový
tenzometr
FAKULTA STAVEBNÍ
FAKULTA STAVEBNÍ
Nadměrné deformace od
dlouhodobého zatížení
Dotvarování (Creep)
zatížení: konstantní; deformace: časově
závislá proměnná
FAKULTA STAVEBNÍ
Relaxace
Napětí
(Síla)
s0
ztráty
sx
Počáteční napětí
t0
e
Zbytkové napětí
Čas
Čas
FAKULTA STAVEBNÍ
Relaxace
deformace: konstantní; napětí: časově závislá proměnná
FAKULTA STAVEBNÍ
Lomová energie
F
F
w
a
m
Průměrná lomová energie
Gf =
𝑊𝑓+𝑚.𝑔.𝑢
𝑏.(ℎ−𝑎)
𝑊𝑓
prostý beton
drátky vyztužený beton
u
u
w
FAKULTA STAVEBNÍ
Ověření funkčnosti nových materiálů
Nástřik nové vrstvy a přidání
výztuže
- Světlá výška prostoru
- Vlastní tíha
Externě lepené lamely
- ohyb x smyk
- pasivní x aktivní
Výztuž jdoucí v blízkosti
povrchu
- chráněna proti vnějším
vlivům a zamezení
mechanického poškození
FAKULTA STAVEBNÍ
Sanace mostů pomocí FRP
Chemické
rozmrazovací látky
Koroze výztuže a
odlupování krycí vrstvy
betonu
Bridge retrofit using fiber reinforced polymer,
By Hamid Saadatmanesh, Ph.D., P.E.
FAKULTA STAVEBNÍ
Zesilování pomocí FRP
(beton, dřevo, ocel, zdivo)
National Concrete Solutions, Australia
The D.S. Brown Company
Clever Reinforced Company
REM Structural Limited
FAKULTA STAVEBNÍ
Aplikace FRP předepnutých lamel
Protihlukové bariéry (Holandsko)
Malé trhlinky na bočních stranách
USE OF FRP IN CONCRETE STRUCTURES: TRENDS AND CHALLENGES,
by Taerwe Luc Matthys Stijn, In: fib Symposium PRAGUE 2011
FAKULTA STAVEBNÍ
Výroba FRP
Pultruzní linka
Složení: 75 % vlákna + 25 % matrice
FAKULTA STAVEBNÍ
Tři základní pilíře pro spolupůsobení
betonu a výztuže
• Povrchová úprava výztuže
• Dostatečná krycí vrstva betonu
• Stejný koeficient teplotní roztažnosti
– Beton
– Ocel
– GFRP
10-12.10-6 K-1
10-12.10-6 K-1
6.10-6 K-1
50.10-6 K-1
d
c
FAKULTA STAVEBNÍ
Soudržnost betonu a výztuže
Snímače dráhy
FRP prut
Zkušební lis
Ocelová
zatěžovací deska
PVC trubka
Betonová krychle
Snímače dráhy
FAKULTA STAVEBNÍ
Soudržnost betonu a výztuže
FAKULTA STAVEBNÍ
Zmrazovací a rozmrazovací cykly
40°C
20°C
3 hours
1.72 hours
0°C
6 hours
6 hours
1.28 hours
end
begining
-30°C
6 hours
24 hours
50 cycles
FAKULTA STAVEBNÍ
Síla [kN]
Síla [kN]
Výsledky
Průhyb [mm]
50 F/T cyklů
Průhyb [mm]
0 F/T cyklů
d = 8 mm
c = 20 mm
FAKULTA STAVEBNÍ
Křehkost-přerozdělování vnitřních sil?
• Vznik plastických kloubů a přerozdělování
vnitřních sil
Vznik 2.plastického kloubu
Mplast
Mplast
Vznik 1.plastického kloubu
FAKULTA STAVEBNÍ
Redistribuce vnitřních sil
180 mm
130 mm
GFRP
Steel
2 No.6
2 No.8
2 No.10
2 No.8
2 No.6
2 No.8
2 No.10
2 No.8
FAKULTA STAVEBNÍ
Nosník
Horní/Dolní výztuž
Výztuž [mm]
St.vyztužení [%]
GFRP6
2 No.6
0.24
GFRP8
2 No.8
0.43
GFRP10
2 No.10
0.67
Ocel8
2 No.8 B500A
0.43
*ACI-440.1R-06, **Pilakoutas et al., ***ACI-318-08
2 No.8
2 No.8
Steel8
2 No.10
Ocel
2 No.8
2 No.10
GFRP10
2 No.6
2 No.8
GFRP8
2 No.6
GFRP6
GFRP
Redistribuce vnitřních sil
Opt.st.vyzt.[%]
0.40*
0.52**
2.6**
FAKULTA STAVEBNÍ
F
C
1500 mm
B
A
FAKULTA STAVEBNÍ
Pracovní diagramy jednotlivých
nosníků
Mez pevnosti oceli
Síla [kN]
Mez kluzu oceli
Porušení ohybem
Vznik trhlin
Průhyb [mm]
Zatěžovací síla [kN]
FAKULTA STAVEBNÍ
Reakce [kN]
Reakce [kN]
Reakce [kN]
mez kluzu výztuže
Reakce [kN]
FAKULTA STAVEBNÍ
Celková redistribuce
%redistribuce =
Nosník
(moment po redistribuci−moment před redistribucí)
x
moment před redistribucí
Horní/dolní výztuž
Opt.st.[%]
100
Redistribuce
[%]
Výztuž [mm]
St.vyzt.[%]
Celková (Elastická + Plastická)
GFRP6
2 No.6
0.24
32 % (32% + 0%)
GFRP8
2 No.8
0.43
GFRP10
2 No.10
0.67
Steel8
2 No.8 B500A
0.43
0.40*
0.52**
2.6**
28 % (28% + 0%)
33 % (33% + 0%)
52 % (37% + 15%)
*ACI-440.1R-06, **Pilakoutas et al., ***ACI-318-08
FAKULTA STAVEBNÍ
Rozšíření stávajících konstrukcí
pomocí FRP profilů
FAKULTA STAVEBNÍ
Mechanismy poškození
Fyzikální
Chemické
Biologické
Silové působení,
vibrace, mechanické
působení vody, větru a
pevných částic,
zmrazování a tání vody,
teplotní a vlhkostní
roztažnost, krystalizační
produkty
Chloridy (rozmrazovací
látky), působení
kyselin (čističky
odpadní vod,
znečištěné prostředí –
kyselé deště),
karbonatace (zvyšuje
pevnost, snižuje pH),
soli rozpuštěné v
podzemních vodách
Působení (vrůstání)
kořenů rostlin,
působení zvířat a lidí
Trhliny / Odlupování krycí vrstvy
FAKULTA STAVEBNÍ
Trhliny
• Nejčastěji a nejnápadněji se poruchy stavebních
materiálů projeví trhlinami
– Statické trhliny: silové účinky
• Zatížení a nadměrná přetvoření
– Technologické trhliny: deformační účinek objemových
změn
•
•
•
•
•
smršťovací trhliny
trhliny v důsledku teplotních a vlhkostních změn
trhlinky způsobené korozí výztuže
trhliny v důsledku rozpínání ledu
nedostatečné zhutnění a následné sedání při tvrdnutí
FAKULTA STAVEBNÍ
Stupně poškození
1. První známky škod - vlasové trhliny do 1 mm ve
styku stavebních prvků
2. Lehké škody - trhliny do tloušťky 5 mm v omítce,
příčkách, odpadávání malty
3. Vážné škody - trhliny nad 5 mm v příčkách ale i
nosných zdech, bez ohrožení stability
4. Nebezpečné poruchy - trhliny v nosných zdech a
překladech ohrožující jejich statickou funkci,
vydrcení příček, narušení stability objektu
5. destrukce
FAKULTA STAVEBNÍ
Nejčastější poruchy betonových
konstrukcí
•
•
•
•
Tahové a smykové trhliny (Silové zatížení)
Drcení tlačeného betonu (Silové zatížení)
Odlupování krycí vrstvy (Nesilové zatížení)
Nadměrné deformace od dlouhodobého
zatížení (Silové zatížení)
FAKULTA STAVEBNÍ
Odlupování krycí vrstvy
• Nedostatečná tloušťka krycí vrstvy na
tlačeném okraji betonu
• Vybočení tlakové výztuže
• Koroze oceli
1. Vniknutí korozivních
prvků do pórovité
struktury betonu
3. Tlak způsobuje trhliny a
následné odlupování krycí vrstvy
2. Narůstání objemu
produktů koroze
FAKULTA STAVEBNÍ
Trhliny
– staticky nedůležité
• vlasové trhliny ve styku stavebních prvků a v příčkách
do 1 mm
– staticky důležité
• Trhliny v nosných zdech a prvcích nad 5 mm
– zmenšení zatížení
– zmenšení rozpětí prvku
– zesílení průřezu
» Přidání podélné a příčné výztuže a nástřikem nové vrstvy
» Lepené uhlíkové lamely
FAKULTA STAVEBNÍ
Nesilové účinky zatížení
• Teplota (Beton, Ocel)
– Rovnoměrné ohřátí
– Nerovnoměrné ohřátí
• Vlhkost (Zdivo, Omítky, Dřevo)
• Pokles podpory, nerovnoměrné sedání
• Agresivní látky (CHRL)
FAKULTA STAVEBNÍ
Zdroje vlhkosti
1. Venkovní vlhkost vzduchu
2. Vnitřní vlhkost (vyprodukována
lidmi; užitkovou vodou,
květinami; průmyslovým
procesem; vysycháním materiálu,
např. sušárny; atd.)
3. Vlhkost zemin
Květiny
7 – 20 g/h
4. Déšť
Vysychání prádla
50-500 g/h
5. Průsaky v potrubí a přístrojích
Vaření
400-900 g/h
Člověk
40-175 g/h
Mytí a praní
200-350 g/h
Sprchování
1700 g/h
6. Vlhkosti vyšší než rovnovážná
vlhkost v konstrukci a stavebních
materiálech, vzniklá během
skladování a výstavby
FAKULTA STAVEBNÍ
Vniknutí vlhkosti
do pórobetonových tvárnic
FAKULTA STAVEBNÍ
Důsledek vysychání
FAKULTA STAVEBNÍ

6. přednáška - ČVUT :: Fakulta Stavební :: Experimentální

Transkript

Podobné dokumenty

4. přednáška - ČVUT :: Fakulta Stavební :: Experimentální

občanské sdružení na podporu pacientů s lymfomem

Chování betonových desek zesílených technologií FRP při požáru

Výroční zpráva 2007 - Ústav jaderné fyziky AV ČR, v. v. i.

statika a dynamika staveb

recycling 2008

Konečný program - Česká betonářská společnost ČSSI

MECHANIKA ZEMIN – rozpis cvičení

to get the file

safety of the precast concrete panel structures at the seismic loading

Hydraulická kotoučová brzda

Koncová odlehčovací komora kmenové stoky C