Průkaz energetické

Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Průkaz energetické
náročnosti budovy
Dle zák. 406/2000 Sb. A vyhl. 78/2013 Sb.
AKCE
:
Prodej RD
Knínice 212
679 34 Knínice
VLASTNÍK
:
Marta Zamykalová
Knínice 212
679 34 Knínice
OBJEDNATEL
:
Marta Zamykalová
Knínice 212
679 34 Knínice
VYPRACOVAL
:
Bc. Martina Švestková
Mobil: 736 540 684
e-mail: [email protected]
ZKONTROLOVAL
:
Ing. Zdeněk Janík
Autorizovaný inženýr pro pozemní stavby ČKAIT 1004633
Energetický expert, energetický auditor MPO č. 0332
Soudní znalec v oboru stavebnictví,
odvětví stavby obytné a průmyslové
se specializací energetické hodnocení budov obytných
energetické audity
energetická certifikace budov
Za Kněžským hájkem 729/3
641 00 Brno – Žebětín
IČ: 650 30 702
Mobil: 722 91 51 50
e-mail: [email protected]
web: www.therm-consult.cz
ÚČEL ZPRACOVÁNÍ :
prodej, pronájem
DATUM
říjen 2015
:
-1-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
-2-
IČ: 650 30 702
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
-3-
IČ: 650 30 702
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
PROTOKOL PRŮKAZU
Účel zpracování průkazu
 Nová budova
 Budova užívaná orgánem veřejné moci
 Prodej budovy nebo její části
 Pronájem budovy nebo její části
 Větší změna dokončené budovy
 Jiný účel zpracování :
 Jiná než větší změna dokončené budovy
Základní informace o hodnocené budově
Identifikační údaje budovy
Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ) :
Knínice 212, 679 34 Knínice
Katastrální území :
Knínice u Boskovic [667145]
Parcelní číslo :
st. 338/1
Datum uvedení do provozu
1975
(nebo předpokládané uvedení do provozu) :
Vlastník nebo stavebník :
Marta Zamykalová
Adresa :
Knínice 212, 679 34 Knínice
IČ :
Telefon :
email :
-4-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Typ budovy
 Rodinný dům
 Bytový dům
 Budova pro ubytování
a stravování
 Administrativní budova
 Budova pro sport
 Jiné druhy budovy :
 Budova pro zdravotnictví
 Budova pro obchodní účely
 Budova pro vzdělávání
 Budova pro kulturu
Geometrické charakteristiky budovy
Parametr
jednotky
hodnota
[m3]
648,4
[m2]
479,3
[m2/m3]
0,739
Objem budovy V
(objem částí budovy s upravovaným vnitřním prostředím vymezený
vnějšími povrchy konstrukcí obálky budovy)
Celková plocha obálky A
(součet vnějších ploch konstrukcí ohraničujících objem budovy V)
Objemový faktor tvaru budovy A/V
Celková energeticky vztažná plocha Ac
2
[m ]
226,6
Druhy energie (energonositelé) užívané v budově









Hnědé uhlí
Topný olej
Kusové dřevo, dřevní štěpka
Zemní plyn
Černé uhlí
Propan - butan
Dřevěné peletky
Elektřina
Jiná paliva nebo jiný typ zásobování :
 Soustava zásobování tepelnou energií (dálkové teplo):
podíl OZE:

 do 50% včetně,
 nad 50% do 80%,
 nad 80%
Energie okolního prostředí (sluneční kolektory)
účel:
 na vytápění,
 pro přípravu teplé vody,
 na výrobu elektrické energie
Druhy energie dodávané mimo budovu

Elektřina
 Teplo
 Žádné
-5-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Informace o stavebních prvcích a konstrukcích a technických systémech
A) stavební prvky a konstrukce
a.1) požadavky na součinitel prostupu tepla
Součinitel prostupu tepla
Činitel
teplotní
redukce
Měrná
ztráta
prostupem
tepla
Vypočtená
hodnota
Referenční
hodnota
Uj
UN,rq,j
[m ]
[W/(m ·K)]
[W/(m ·K)]
(ano/ne)
[-]
[W/K]
SO1 Stěna Siporex 250 + 60 EPS
114,6
0,44
0,30 / 0,25
-
1,00
51,0
DB1 Dveře balkonové PVC
dvojsklo 90/240
2,2
1,30
1,70 / 1,20
-
1,00
2,8
DB1 Dveře balkonové PVC
dvojsklo 90/240
2,2
1,30
1,70 / 1,20
-
0,57
1,6
OJ1 Okno PVC dvojsklo 150/150
4,5
1,30
1,50 / 1,20
-
1,00
5,9
OJ1 Okno PVC dvojsklo 150/150
4,5
1,30
1,50 / 1,20
-
1,00
5,9
OJ1 Okno PVC dvojsklo 150/150
2,3
1,30
1,50 / 1,20
-
1,00
2,9
SO2 Stěna Siporex 250 + 60 EPS k nevyt
16,4
0,40
0,60 / 0,40
-
0,57
3,7
Plocha
Konstrukce obálky budovy
Aj
2
Splněno
2
2
bj
HT,j
OJ4 Okno PVC dvojsklo 240/240
5,8
1,30
1,50 / 1,20
-
0,57
4,3
DO1 Dveře vstupní PVC dvojsklo
100/210
2,1
1,50
1,70 / 1,20
-
1,00
3,2
OJ3 Okno PVC dvojsklo 80/150
1,2
1,30
1,50 / 1,20
-
1,00
1,6
OJ2 Okno PVC dvojsklo 60/60
0,7
1,30
1,50 / 1,20
-
1,00
0,9
PDL1 Podlaha na terénu
47,0
2,03
0,45 / 0,30
-
0,29
27,6
PDL2 Podlaha nad suterénem
75,8
1,20
0,60 / 0,40
-
0,57
52,1
STR1 Strop nad přízemím + 50mv
20,2
0,55
0,30 / 0,20
-
1,00
11,2
SO3 Stěna zděná 365 + 60 EPS
26,4
0,25
0,30 / 0,25
-
1,00
6,5
OJ5 Okno PVC dvojsklo 85/145
2,5
1,30
1,50 / 1,20
-
1,00
3,2
OJ5 Okno PVC dvojsklo 85/145
1,2
1,30
1,50 / 1,20
-
0,57
0,9
SO4 Stěna zděná 365 + 60 EPS - k
nevyt
3,7
0,23
0,60 / 0,40
-
0,57
0,5
DB2 Dveře balkonové PVC
dvojsklo 85/215
1,8
1,30
1,70 / 1,20
-
0,57
1,4
SO5 Stěna dřevěná + 160mv
23,9
0,29
0,30 / 0,20
-
1,00
7,0
STR2 Strop nad podkrovím +
160mv
48,4
0,29
0,30 / 0,20
-
1,00
14,1
SCH1 Střecha šikmá + 160mv
66,2
0,30
0,24 / 0,16
-
1,00
19,6
OJ6 Okno střešní kovové dvojsklo
86/115
2,0
3,20
1,50 / 1,20
-
1,00
6,3
OJ6 Okno střešní kovové dvojsklo
86/115
4,0
3,20
1,50 / 1,20
-
1,00
12,7
Tepelné vazby mezi konstrukcemi
479,3
0,050
-
-
1,00
24,0
Celkem
479,3
270,8
Poznámka
Hodnocení splnění požadavku ve sloupci Splněno je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší
změny dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle § 6 odst. 2 písm. c).
-6-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
a.2) požadavky na průměrný součinitel prostupu tepla
Zóna
Převažující
návrhová
vnitřní teplota
Objem
zóny
im,j
Vj
Zóna 1 - RD
Referenční hodnota
průměrného součinitele
prostupu tepla zóny
Uem,R,j
[°C]
[m ]
[W/(m2·K)]
20,0
648,4
0,40
3
Průměrný součinitel prostupu tepla budovy
Budova
Vypočtená hodnota
Uem
(Uem = HT/A)
Referenční hodnota
Uem,R
(Uem,R = (Vi·Uem,R,j)/V)
Splněno
[W/(m2·K)]
[W/(m2·K)]
(ano/ne)
0,565
0,399
NE
B) technické systémy
b.1.a) vytápění
Typ
zdroje
Pokrytí
dílčí
potřeby
energie
na
vytápění
Energonositel
Hodnocená
budova / zóna
Jmenovitý
tepelný
výkon
Účinnost
výroby
energie
zdrojem
tepla
H,gen
nebo
COPH,gen
Účinnost
distribuce
energie
na
vytápění
Účinnost
sdílení
energie
na
vytápění
H,em
H,dis
[-]
[-]
[%]
[kW]
[%]/[-]
[%]
[%]
Referenční budova
x
x
x
x
80,0
85,0
80,0
RD
Plynový kotel
Thermona
Zemní plyn
30,0
23,5
85,0
85,0
87,0
RD
Kotel na dřevo
Viadrus
Kusové dřevo
70,0
28,0
80,0
85,0
87,0
b.1.b) požadavky na účinnost technického systému k vytápění
Hodnocená
budova / zóna
Typ zdroje
Účinnost výroby
energie zdrojem
tepla
H,gen
nebo
COPH,gen
Účinnost výroby
energie
referenčního
zdroje
tepla H,gen,rq
nebo
COPH,gen
Požadavek splněn
[-]
[%]/[-]
[%]/[-]
[ano/ne]
RD
Plynový kotel Thermona
85,0
80,0
ANO
RD
Kotel na dřevo Viadrus
80,0
80,0
ANO
-7-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
b.5.a) příprava teplé vody (TV)
Hodnocená
budova / zóna
Systém
přípravy
TV
v budově
Energonositel
Pokrytí
dílčí
potřeby
energie
na
přípravu
teplé
vody
Jmenovitý
příkon pro
ohřev TV
Objem
zásobníku
TV
Účinnost
zdroje
tepla pro
přípravu
teplé
vody
W,gen
nebo
COPW,gen
Měrná
tepelná
ztráta
zásobníku
teplé vody
QW,st
Měrná
tepelná
ztráta
rozvodů
teplé vody
QW,dis
[-]
[-]
[%]
[kW]
[litry]
[%]/[-]
[Wh/(l·den)]
[Wh/(m·den)]
Referenční budova
x
x
x
x
x
85
7
150
Zásobník k plyn. kotlu
lokální
Zemní plyn
70,0
23,5
130
85,0
7,9
30,9
Zásobník ke kotlu na
dřevo
lokální
Kusové
dřevo
30,0
28,0
95
80,0
7,9
30,9
b.5.b) požadavky na účinnost technického systému k přípravě teplé vody
Hodnocená
budova / zóna
Typ systému
k přípravě
teplé vody
Účinnost zdroje
tepla pro přípravu
teplé vodyW,gen
nebo COPW,gen
Účinnost
referenčního zdroje
tepla pro přípravu
teplé vodyW,gen,rq
nebo COPW,gen
Požadavek splněn
[-]
[%]/[-]
[%]/[-]
[ano/ne]
Zásobník k plyn. kotlu
lokální
85,0
85,0
ANO
Zásobník ke kotlu na
dřevo
lokální
80,0
85,0
NE
Typ
osvětlovací
soustavy
Pokrytí dílčí
potřeby energie
na osvětlení
Celkový elektrický
příkon osvětlení
budovy
Průměrný měrný příkon pro
osvětlení vztažený
k osvětlenosti zóny
pL,lx
[-]
[%]
[kW]
[W/(m2·lx)]
Referenční budova
x
x
x
0,05
RD
RD
100,0
0,314
0,05
b.6) osvětlení
Hodnocená
budova / zóna
Budova celkem
0,314
Energetická náročnost hodnocené budovy
a) seznam uvažovaných zón a dílčí dodané energie v budově
Hodnocená
budova
zóna
Vytápění
EPH
Chlazení
EPC
Nucené
větrání
EPF
NV1
Zóna 1



-8-
Příprava
teplé
vody
EPW
Osvětlení
EPL
NV2


Výroba z OZE
nebo
kombinované
výroby elektřiny
a tepla
OZE I
OZE E


Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
b) dílčí dodané energie
Potřeba
energie
Vypočtená
spotřeba
energie
Pomocná
energie
Dílčí
dodaná
energie
Měrná dílčí
dodaná ener.
na celkovou
energeticky
vztažnou
plochu AE
[kWh/rok]
[kWh/rok]
[kWh/rok]
[kWh/rok]
[kWh/(m2·rok)]
Hodnocená
23 009
38 207
216
38 423
169,6
Referenční
12 853
23 627
238
23 865
105,3
Hodnocená
0
0
0
0
0,0
Referenční
0
0
0
0
0,0
Hodnocená
0
0
0,0
Referenční
0
0
0,0
Hodnocená
0
0
0,0
Referenční
0
0
0,0
Budova
Vytápění
Chlazení
Větrání
Úprava
vzduchu
Příprava TV
Osvětlení
Hodnocená
4 577
6 600
0
6 600
29,1
Referenční
4 577
11 987
0
11 987
52,9
Hodnocená
878
878
0
878
3,9
Referenční
896
896
0
896
4,0
c) výroba energie umístěná v budově, na budově nebo na pomocných objektech
Typ výroby
Využitelnost
vyrobené
energie
Vyrobená
energie
Faktor
celkové
primární
energie
Faktor
neobnovitelné
primární
energie
Celková
primární
energie
Neobnovitelná
primární
energie
[kWh/rok]
[-]
[-]
[kWh/rok]
[kWh/rok]
Budova
4 633
1,00
0,00
4 633
0
Dodávka
mimo
budovu
0
-1,10
-1,00
0
0
jednotky
Kogenerační
jednotka EPCHP teplo
Kogenerační
jednotka EPCHP elektřina
Fotovoltaické
panely EPPV elektřina
Solární termické
systémy QH,sc,sys teplo
Budova
Dodávka
mimo
budovu
Budova
Dodávka
mimo
budovu
Budova
Dodávka
mimo
budovu
Budova
Jiné
Dodávka
mimo
budovu
-9-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
d) rozdělení dílčích dodaných energií, celkové primární energie a neobnovitelné primární energie
podle energonositelů
Dílčí
vypočtená
spotřeba
energie/
Pomocná
energie
Faktor
celkové
primární
energie
Faktor
neobnovitelné
primární energie
Celková
primární
energie
Neobnovitelná
primární
energie
[kWh/rok]
[-]
[-]
[kWh/rok]
[kWh/rok]
Zemní plyn
12 120
1,1
1,1
13 332
13 332
Elektřina ze sítě
1 094
3,2
3,0
3 500
3 281
Kusové dřevo
28 053
1,1
0,1
30 859
2 805
Teplo - SC
4 633
1,0
0,0
4 633
0
Celkem
45 901
x
x
52 324
19 418
Energonositel
e) požadavek na celkovou dodanou energii
(6)
Referenční budova
(7)
Hodnocená budova
(8)
Referenční budova
(9)
Hodnocená budova
43 374,9
[kWh/rok]
[kWh/(m2·rok)]
45 900,5
191,4
Splněno
(ano/ne)
NE
Splněno
(ano/ne)
ANO
202,6
f) požadavek na neobnovitelnou primární energii
(10)
Referenční budova
(11)
Hodnocená budova
(12)
Referenční budova
(13)
Hodnocená budova
[kWh/rok]
48 394,8
19 418,4
[kWh/(m ·rok)]
2
213,6
85,7
g) primární energie hodnocené budovy
(14)
Celková primární energie
[kWh/rok]
52 323,8
(15)
Obnovitelná primární energie
[kWh/rok]
32 905,4
(16)
Využití obnovitelných zdrojů energie
z hlediska primární energie
[%]
62,9
-10-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Závěrečné hodnocení energetického specialisty
Nová budova nebo budova s téměř nulovou spotřebou energie
Splňuje požadavek podle §6 odst.1
Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii
Větší změna dokončené budovy nebo jiná změna dokončené budovy
Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. a)
Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. b)
Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. c)
Plnění požadavků na energetickou náročnost budovy se nevyžaduje
Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii
Budova užívaná orgánem veřejné moci
Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii
Prodej nebo pronájem budovy nebo její části
Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii
D
Jiný účel zpracování průkazu
Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii
Identifikační údaje energetického specialisty, který zpracoval průkaz
Jméno a příjmení
Ing. Zdeněk Janík
Číslo oprávnění MPO
0332
Podpis energetického specialisty
Datum vypracování průkazu
Datum vypracování průkazu
12.10.2015
-11-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Příloha:
Skladby konstrukcí
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Stěna vnější (těžká)
Poznámka:
Stěna Siporex 250 + 60 EPS
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnější (těžká)
UN,20 = 0,30
Urec,20 =
i =
20 °C
UN =
0,30
0,25
Urec = 0,25
0,18
Upas,h = 0,18
Upas,20,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,130 m2·K/W
se = -15,0 °C
se = 84,0 %
Rse = 0,040 m2·K/W
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
pdi =
pdse =
0,12 W/(m2.K)
Upas,d = 0,12 W/(m2.K)
Upas,20,d =
1 368 Pa
139 Pa
p"di =
p"dse =
2 487 Pa
165 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka
Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3
J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
105-01
5.1
Omítka vápenná
1 600
840,0
6,0
1,000
0,700
0,880
0,00
0,090
2
153-01e
3.1
Siporex
750
1 050,0
10,0
1,000
0,330
0,330
0,00
0,025
3
105-02
5.2
Omítka vápenocement.
2 000
790,0
19,0
1,000
0,880
0,990
0,00
0,070
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
520
1 000,0
23,0
1,000
0,300
0,300
0,00
0,100
5
256-021
EPS 70 F
18
1 270,0
40,0
1,000
0,039
0,039
0,00
6
104a-026e
2.2.6
ETICS-výztužná vrstva
780
1 000,0
33,0
1,000
0,450
0,450
0,00
0,100
7
104a-028e
2.2.7
ETICS-omítka silikátová*
1 600
1 000,0
25,0
1,000
0,800
0,800
0,00
0,100
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
3,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
19
ekv
s
vyp
Zp·10-9

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
m/s
1
105-01
Omítka vápenná
Z vr.
15,00
0,880
0,880
0,017
19,2
6,0
0,48
2
153-01e
Siporex
Z vr.
250,00
0,330
0,330
0,758
18,9
10,0
13,28
3
105-02
Omítka vápenocement.
Z vr.
25,00
0,990
0,990
0,025
8,1
19,0
2,52
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
Z vr.
5,00
0,300
0,300
0,017
7,8
23,0
0,61
5
256-021
EPS 70 F
Z vr.
60,00
0,039
0,039
1,538
7,6
40,0
12,75
6
104a-026e
ETICS-výztužná vrstva
Z vr.
3,00
0,450
0,450
0,007
-14,3
33,0
0,53
7
104a-028e
ETICS-omítka silikátová*
Z vr.
1,50
0,800
0,800
0,002
-14,4
25,0
0,20
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
20
pd
Pa
1 368
1 349
811
709
684
168
147
SO1 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,445
2,364
2,534
30,368
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
269,9 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec
U = 0,44470 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,445 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,250 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,949 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,003 < 0,065 - konstrukce vyhovuje
Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -4,017 kg/m2 - konstrukce vyhovuje
-12-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Konstrukce nevyhovuje.
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry.
SO1 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna Siporex 250 + 60 EPS
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu
podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce.
21
ae
°C
-21,0
-20,0
-18,0
-15,0
-10,0
-5,0
0,0
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
22
c·10-3
s
0,0
0,0
0,0
604,8
993,6
2 592,0
5 572,8
5 788,8
5 616,0
5 832,0
4 104,0
432,0
23
gdA
g/(m2·s)
45,635
44,907
43,417
41,094
36,690
30,562
22,856
13,094
0,437
-15,822
-36,528
-62,687
24
gdB
g/(m2·s)
23,704
25,424
29,202
35,670
48,225
64,417
78,402
99,617
127,986
169,358
238,057
370,796
25
Md
kg/m2
0,0000
0,0000
0,0000
0,0033
-0,0115
-0,0878
-0,3095
-0,5009
-0,7163
-1,0800
-1,1269
-0,1873
Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství M d
Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d
Mc = 0,0033 kg/m2
Mev = 4,0201 kg/m2
1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
SO1 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna Siporex 250 + 60 EPS
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
-13-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru
Poznámka: Stěna Siporex 250 + 60 EPS - k nevyt
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru
UN,20 = 0,60
Urec,20 = 0,40
Upas,20,h = 0,30
Upas,20,d =
i =
20 °C
UN =
0,60
Urec =
0,40
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,130 m2·K/W
si = 5,0 °C
si = 50,0 %
Rsi = 0,130 m2·K/W
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,30
pdi =
pdsi =
0,20 W/(m2.K)
Upas,d = 0,20 W/(m2.K)
1 368 Pa
437 Pa
p"di =
p"dsi =
2 487 Pa
873 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw


k
Položka
Položka
Materiál
c
KC
ČSN
kg/m3
J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
105-01
5.1
Omítka vápenná
1 600
840,0
6,0
1,000
0,700
0,880
0,00
0,090
2
153-01e
3.1
Siporex
750
1 050,0
10,0
1,000
0,330
0,330
0,00
0,025
3
105-02
5.2
Omítka vápenocement.
2 000
790,0
19,0
1,000
0,880
0,990
0,00
0,070
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
520
1 000,0
23,0
1,000
0,300
0,300
0,00
0,100
5
256-021
EPS 70 F
18
1 270,0
40,0
1,000
0,039
0,039
0,00
6
104a-026e
2.2.6
ETICS-výztužná vrstva
780
1 000,0
33,0
1,000
0,450
0,450
0,00
0,100
7
104a-028e
2.2.7
ETICS-omítka silikátová*
1 600
1 000,0
25,0
1,000
0,800
0,800
0,00
0,100
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
19
ekv
s
vyp
Zp·10-9
Položka
Materiál
Vr
d

R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
m/s
1
105-01
Omítka vápenná
Z vr.
15,00
0,700
0,700
0,021
20,2
6,0
0,48
2
153-01e
Siporex
Z vr.
250,00
0,330
0,330
0,758
20,1
10,0
13,28
3
105-02
Omítka vápenocement.
Z vr.
25,00
0,880
0,880
0,028
15,5
19,0
2,52
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
Z vr.
5,00
0,300
0,300
0,017
15,3
23,0
0,61
5
256-021
EPS 70 F
Z vr.
60,00
0,039
0,039
1,538
15,2
40,0
12,75
6
104a-026e
ETICS-výztužná vrstva
Z vr.
3,00
0,450
0,450
0,007
5,8
33,0
0,53
7
104a-028e
ETICS-omítka silikátová*
Z vr.
1,50
0,800
0,800
0,002
5,8
25,0
0,20
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
20
pd
Pa
1 368
1 353
946
869
850
459
443
SO2 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,400
2,371
2,631
30,368
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
269,9 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec
U = 0,40007 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,400 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,600 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,400 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,951 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
-14-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
SO2 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna Siporex 250 + 60 EPS - k nevyt
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
-15-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 SO3 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Stěna vnější (těžká)
Poznámka:
Stěna zděná 365 + 60 EPS
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnější (těžká)
UN,20 = 0,30
Urec,20 =
i =
20 °C
UN =
0,30
Urec =
0,25
0,25
Upas,20,h =
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,130 m2·K/W
Rse = 0,040 m2·K/W
se = -15,0 °C
se = 84,0 %
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,18
0,18
pdi =
pdse =
Upas,20,d =
Upas,d =
1 368 Pa
139 Pa
0,12 W/(m2.K)
0,12 W/(m2.K)
p"di =
p"dse =
2 487 Pa
165 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka
Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3
J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
105-01
5.1
Omítka vápenná
1 600
840,0
6,0
1,000
0,700
0,880
0,00
0,090
2
151a-022e
2.2
Zdící prvek 36,5 P+D (670)
670
960,0
10,0
1,000
0,130
0,140
0,00
0,025
3
105-02
5.2
Omítka vápenocement.
2 000
790,0
19,0
1,000
0,880
0,990
0,00
0,070
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
520
1 000,0
23,0
1,000
0,300
0,300
0,00
0,100
5
256-021
EPS 70 F
18
1 270,0
40,0
1,000
0,039
0,039
0,00
6
104a-026e
2.2.6
ETICS-výztužná vrstva
780
1 000,0
33,0
1,000
0,450
0,450
0,00
0,100
7
104a-028e
2.2.7
ETICS-omítka silikátová*
1 600
1 000,0
25,0
1,000
0,800
0,800
0,00
0,100
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
3,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
19
ekv
s
vyp
Zp·10-9

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
m/s
1
105-01
Omítka vápenná
Z vr.
15,00
0,880
0,880
0,017
19,9
6,0
0,48
2
151a-022e
Zdící prvek 36,5 P+D (670)
Z vr.
365,00
0,140
0,140
2,607
19,8
10,0
19,39
3
105-02
Omítka vápenocement.
Z vr.
25,00
0,990
0,990
0,025
-1,6
19,0
2,52
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
Z vr.
5,00
0,300
0,300
0,017
-1,8
23,0
0,61
5
256-021
EPS 70 F
Z vr.
60,00
0,039
0,039
1,538
-2,0
40,0
12,75
6
104a-026e
ETICS-výztužná vrstva
Z vr.
3,00
0,450
0,450
0,007
-14,6
33,0
0,53
7
104a-028e
ETICS-omítka silikátová*
Z vr.
1,50
0,800
0,800
0,002
-14,7
25,0
0,20
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
20
pd
Pa
1 368
1 352
699
614
593
163
146
SO3 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,248
4,213
4,383
36,477
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
327,0 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec
U = 0,24815 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,248 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,250 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,970 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,021 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -1,462 kg/m2 - konstrukce vyhovuje
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
-16-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry.
SO3 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna zděná 365 + 60 EPS
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu
podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce.
21
ae
°C
-21,0
-20,0
-18,0
-15,0
-10,0
-5,0
0,0
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
22
c·10-3
s
0,0
0,0
0,0
604,8
993,6
2 592,0
5 572,8
5 788,8
5 616,0
5 832,0
4 104,0
432,0
23
gdA
g/(m2·s)
50,574
49,269
46,677
42,721
35,266
26,694
16,265
3,645
-11,552
-29,763
-51,487
-77,291
24
gdB
g/(m2·s)
14,790
15,823
18,091
21,950
27,173
30,624
33,285
36,642
39,769
43,190
48,947
63,316
25
Md
kg/m2
0,0000
0,0000
0,0000
0,0126
0,0080
-0,0102
-0,0948
-0,1910
-0,2882
-0,4255
-0,4122
-0,0607
Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství M d
Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d
Mc = 0,0206 kg/m2
Mev = 1,4827 kg/m2
1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
SO3 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna zděná 365 + 60 EPS
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
-17-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 SO4 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru
Poznámka:
Stěna zděná 365 + 60 EPS - k nevyt
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru
UN,20 = 0,60
Urec,20 = 0,40
Upas,20,h = 0,30
Upas,20,d =
i =
20 °C
UN =
0,60
Urec =
0,40
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,130 m2·K/W
Rsi = 0,130 m2·K/W
si = 5,0 °C
si = 50,0 %
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,30
pdi =
pdsi =
Upas,d =
1 368 Pa
437 Pa
0,20 W/(m2.K)
0,20 W/(m2.K)
p"di =
p"dsi =
2 487 Pa
873 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka
Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3
J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
105-01
5.1
Omítka vápenná
1 600
840,0
6,0
1,000
0,700
0,880
0,00
0,090
2
151a-022e
2.2
Zdící prvek 36,5 P+D (670)
670
960,0
10,0
1,000
0,130
0,140
0,00
0,025
3
105-02
5.2
Omítka vápenocement.
2 000
790,0
19,0
1,000
0,880
0,990
0,00
0,070
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
520
1 000,0
23,0
1,000
0,300
0,300
0,00
0,100
5
256-021
EPS 70 F
18
1 270,0
40,0
1,000
0,039
0,039
0,00
6
104a-026e
2.2.6
ETICS-výztužná vrstva
780
1 000,0
33,0
1,000
0,450
0,450
0,00
0,100
7
104a-028e
2.2.7
ETICS-omítka silikátová*
1 600
1 000,0
25,0
1,000
0,800
0,800
0,00
0,100
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
19
ekv
s
vyp
Zp·10-9

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
m/s
1
105-01
Omítka vápenná
Z vr.
15,00
0,700
0,700
0,021
20,6
6,0
0,48
2
151a-022e
Zdící prvek 36,5 P+D (670)
Z vr.
365,00
0,130
0,130
2,808
20,5
10,0
19,39
3
105-02
Omítka vápenocement.
Z vr.
25,00
0,880
0,880
0,028
10,9
19,0
2,52
4
104a-024e
ETICS-lep. malta nanes. 40%*
Z vr.
5,00
0,300
0,300
0,017
10,8
23,0
0,61
5
256-021
EPS 70 F
Z vr.
60,00
0,039
0,039
1,538
10,7
40,0
12,75
6
104a-026e
ETICS-výztužná vrstva
Z vr.
3,00
0,450
0,450
0,007
5,5
33,0
0,53
7
104a-028e
ETICS-omítka silikátová*
Z vr.
1,50
0,800
0,800
0,002
5,5
25,0
0,20
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
20
pd
Pa
1 368
1 356
861
797
781
456
442
SO4 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,234
4,421
4,681
36,477
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
327,0 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec
U = 0,23362 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,234 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,600 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,400 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,972 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
-18-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
SO4 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna zděná 365 + 60 EPS - k nevyt
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
-19-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 SO5 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Stěna vnější (lehká)
Poznámka:
Stěna dřevěná + 160mv
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnější (lehká)
UN,20 = 0,30
Urec,20 =
i =
20 °C
UN =
0,30
Urec =
0,20
0,20
Upas,20,h =
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,130 m2·K/W
Rse = 0,040 m2·K/W
se = -15,0 °C
se = 84,0 %
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,18
0,18
pdi =
pdse =
Upas,20,d =
Upas,d =
1 368 Pa
139 Pa
0,12 W/(m2.K)
0,12 W/(m2.K)
p"di =
p"dse =
2 487 Pa
165 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka
Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3 J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
110-02
11.2
Sádrokarton
750
1 060,0
9,0
1,000
0,150
0,220 0,00 0,045
2
352-004
DRAGOFOL
19 131,0
1,000
0,00
3
403a-904
ROCKMIN
29
840,0
1,0
1,000
0,039
0,039 0,24
4
109-021
10.2.1
Dřevo měkké kolmo k vláknům
400
2 510,0
157,0 10,000
0,150
0,180 0,00 0,029
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
1,0
1,0
1,0
1,0
2,2
2,2
2,2
3,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
ekv
s
vyp

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
1
110-02
Sádrokarton
Z vr.
12,00
0,220
0,220
0,055
19,7
9,0
2
352-004
DRAGOFOL
Z vr.
0,14
0,000
19,2
19 131,0
3
403a-904
ROCKMIN
Z vr.
160,00
0,039
0,048
3,314
19,2
1,0
4
109-021
Dřevo měkké kolmo k vláknům
Z vr.
20,00
0,180
0,180
0,111
-13,5
15,7
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
19
Zp·10-9
m/s
0,57
14,23
0,85
1,67
20
pd
Pa
1 368
1 327
318
257
SO5 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,294
3,480
3,650
17,320
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
21,6 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňuje Urec
U = 0,29400 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,294 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,200 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,964 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,051 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -6,308 kg/m2 - konstrukce vyhovuje
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
-20-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry.
SO5 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna dřevěná + 160mv
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu
podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce.
21
ae
°C
-21,0
-20,0
-18,0
-15,0
-10,0
-5,0
0,0
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
22
c·10-3
s
0,0
0,0
0,0
604,8
993,6
2 592,0
5 572,8
5 788,8
5 616,0
5 832,0
4 104,0
432,0
23
gdA
g/(m2·s)
80,328
79,654
78,128
75,315
68,835
59,292
45,851
29,010
6,471
-23,345
-62,365
-112,929
24
gdB
g/(m2·s)
18,435
19,957
23,488
30,098
44,728
66,512
94,897
136,000
197,579
294,443
459,064
769,093
25
Md
kg/m2
0,0000
0,0000
0,0000
0,0273
0,0240
-0,0187
-0,2733
-0,6193
-1,0733
-1,8533
-2,1399
-0,3810
Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství M d
Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d
Mc = 0,0513 kg/m2
Mev = 6,3590 kg/m2
1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
SO5 - skladba pro variantu 1
Popis:
Stěna dřevěná + 160mv
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
-21-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Podlaha vytápěného prostoru přilehlá k zemině
Poznámka:
Podlaha na terénu
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Podlaha vytápěného prostoru přilehlá k zemině
UN,20 = 0,45
Urec,20 = 0,30
Upas,20,h = 0,22
i =
20 °C
UN =
0,45
Urec =
0,30
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,170 m2·K/W
Rgr = 0,000 m2·K/W
gr = 5,0 °C
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
Upas,20,d =
0,22
pdi =
Upas,d =
1 368 Pa
0,15 W/(m2.K)
0,15 W/(m2.K)
p"di =
2 487 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka
Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3
J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
130-02
2
Vlysy
600
2 510,0
157,0
1,000
0,180
0,180
0,00
2
104-031
4.3.1
Malta cementová
2 000
840,0
19,0
1,000
1,020
1,160
0,00
0,060
3
153-01e
3.1
Siporex
750
1 050,0
10,0
1,000
0,330
0,330
0,00
0,025
4
111-07
12.7
Škvára ulehlá
750
750,0
3,0
1,000
0,210
0,270
0,00
0,090
5
141-07
1.7
2x asfaltový nátěr
1 200
1 470,0
280,0
1,000
0,210
0,210
0,00
6
141-28
1.28
Lepenka A 400H
900
1 470,0
3 150,0
1,000
0,210
0,210
0,00
7
101-012
1.1.2
Beton hutný (2200)
2 200
1 020,0
20,0
1,000
1,100
1,300
0,00
0,080
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
19
ekv
s
vyp
Zp·10-9

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
m/s
1
130-02
Vlysy
Z vr.
20,00
0,180
0,180
0,111
16,6
157,0
16,68
2
104-031
Malta cementová
Z vr.
20,00
1,020
1,020
0,020
13,7
19,0
2,02
3
153-01e
Siporex
Z vr.
40,00
0,330
0,330
0,121
13,2
10,0
2,12
4
111-07
Škvára ulehlá
Z vr.
20,00
0,210
0,210
0,095
10,0
3,0
0,32
5
141-07
2x asfaltový nátěr
Z vr.
0,40
0,210
0,210
0,002
7,5
280,0
0,59
6
141-28
Lepenka A 400H
Z vr.
0,70
0,210
0,210
0,003
7,5
3 150,0
11,71
7
101-012
Beton hutný (2200)
Z vr.
100,00
1,100
1,100
0,091
7,4
20,0
10,62
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
20
pd
Pa
1 368
850
788
722
712
693
330
PDL1 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
2,034
0,347
0,517
44,077
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
318,1 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec
U = 2,03360 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 2,034 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,450 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,300 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,671 vyhovuje
U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzované páry neurčuje.
Konstrukce nevyhovuje.
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
-22-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Výpočet podle ČSN EN IS0 13370 – Přenos tepla zeminou a ČSN 730540-2:2011, článek 5.2.9
W/(m2·K)
m2
m
=
=
=
=
=
=
=
=
0,450
47,000
19,250
4,883
0,500
2,000
žádná
0,000
0,000
0,040
0,000
31,000
0,170
0,000
20,000
e
dt
dekv
ge
Ux
Uo
Uiz
=
=
=
=
=
=
=
-15,000
35,440
0,000
0,000
-0,012
0,053
0,053
°C
m
m
W/(m·K)
W/(m2·K)
W/(m2·K)
W/(m2·K)
Požadovaný odpor
Rpož
= 2,050
(m2·K)/W
Tepelný odpor zadaných vrstev podlahové konstrukce
Rv (V1)
= 0,347
(m2·K)/W
Součinitel prostupu tepla
Půdorysná plocha budovy
Obvod budovy
Charakteristický rozměr podlahy
Lineární součiniel prostupu tepla stěna/podlaha
Tepelná vodivost zeminy
Přídavná okrajová izolace
Tloušťka izolačního pásu
Šířka izolačního pásu
Tepelná vodivost izolace
Hloubka podlahy pod úrovní okolního terénu
Tloušťka stěny
Odpor při přestupu tepla
Odpor při přestupu tepla
Převažující vnitřní návrhová teplota
UN
Ag
P
B'
g

=
=
=
=
=
=
dn
D
iz
z
w
Rsi
Rse
im
Vnější návrhová teplota v zimním období podle ČSN 73 0540-3
Ekvivalentní tloušťka
Ekvivalentní přídavná tloušťka
Lineární činitel prostupu tepla přídavné izolace
Přípustný součinitel prostupu tepla
Součinitel prostupu tepla
Součinitel prostupu tepla
W/(m·K)
W/(m·K)
m
m
W/(m·K)
m)
m)
(m2·K)/W
(m2·K)/W
°C
nevyhovuje
1.5 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
PDL1 - skladba pro variantu 1
Popis: Podlaha na terénu
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
1.6 Pokles dotykové teploty.
PDL1 - skladba pro variantu 1
Popis: Podlaha na terénu
Požadavky podle ČSN 73 0540-2, tabulka 4
Druh budovy
Druh mistnosti
Kategorie podlahy
Přípustná hodnota t10,N
Popis místnosti
Obytná budova
obývací pokoj
II. Teplé
od 3,8°C do 5,5°C včetně
Vypočítaná hodnota poklesu dotykové teploty 10 = 5,50 °C
Podlahová konstrukce vyhovuje.
Seznam vrstev zahrnutých do výpočtu
1
2
3
č.v.
Položka
Položka
KC
ČSN
1
130-02
2
2
104-031
4.3.1
3
153-01e
3.1
4
111-07
12.7
4
Materiál
14
Vr
Vlysy
Malta cementová
Siporex
Škvára ulehlá
Z vr.
Z vr.
Z vr.
Z vr.
-23-
15
d
mm
20,00
20,00
40,00
20,00
5

kg/m3
600
2 000
750
750
6
c
J/(kg·K)
2 510,0
840,0
1 050,0
750,0
16

W/(m·K)
0,180
1,020
0,330
0,210
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 PDL2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Podlaha vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru
Poznámka:
Podlaha nad suterénem
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Podlaha vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru
UN,20 = 0,60
Urec,20 = 0,40
Upas,20,h = 0,30
Upas,20,d =
i =
20 °C
UN =
0,60
Urec =
0,40
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,170 m2·K/W
si = 5,0 °C
si = 50,0 %
Rsi = 0,170 m2·K/W
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,30
pdi =
pdsi =
Upas,d =
1 368 Pa
437 Pa
0,20 W/(m2.K)
0,20 W/(m2.K)
p"di =
p"dsi =
2 487 Pa
873 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw


k
Položka
Položka
Materiál
c
KC
ČSN
kg/m3
J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
130-02
2
Vlysy
600
2 510,0
157,0
1,000
0,180
0,180
0,00
2
104-031
4.3.1
Malta cementová
2 000
840,0
19,0
1,000
1,020
1,160
0,00
0,060
3
153-01e
3.1
Siporex
750
1 050,0
10,0
1,000
0,330
0,330
0,00
0,025
4
111-07
12.7
Škvára ulehlá
750
750,0
3,0
1,000
0,210
0,270
0,00
0,090
5
141-07
1.7
2x asfaltový nátěr
1 200
1 470,0
280,0
1,000
0,210
0,210
0,00
6
141-28
1.28
Lepenka A 400H
900
1 470,0
3 150,0
1,000
0,210
0,210
0,00
7
104-031
4.3.1
Malta cementová
2 000
840,0
19,0
1,000
1,020
1,160
0,00
0,060
8
154-01e
1.1
Tvarovky HURDIS
710
1 000,0
18,0
1,000
0,570
0,600
0,00
0,025
9
105-01
5.1
Omítka vápenná
1 600
840,0
6,0
1,000
0,700
0,880
0,00
0,090
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
13
z3
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
0,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
19
ekv
s
vyp
Zp·10-9

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
m/s
1
130-02
Vlysy
Z vr.
20,00
0,180
0,180
0,111
18,0
157,0
16,68
2
104-031
Malta cementová
Z vr.
20,00
1,020
1,020
0,020
16,0
19,0
2,02
3
153-01e
Siporex
Z vr.
40,00
0,330
0,330
0,121
15,7
10,0
2,12
4
111-07
Škvára ulehlá
Z vr.
20,00
0,210
0,210
0,095
13,5
3,0
0,32
5
141-07
2x asfaltový nátěr
Z vr.
0,40
0,210
0,210
0,002
11,9
280,0
0,59
6
141-28
Lepenka A 400H
Z vr.
0,70
0,210
0,210
0,003
11,8
3 150,0
11,71
7
104-031
Malta cementová
Z vr.
70,00
1,020
1,020
0,069
11,8
19,0
7,07
8
154-01e
Tvarovky HURDIS
Z vr.
70,00
0,570
0,570
0,123
10,6
18,0
6,69
9
105-01
Omítka vápenná
Z vr.
15,00
0,700
0,700
0,021
8,4
6,0
0,48
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
20
pd
Pa
1 368
1 042
1 003
961
955
944
715
577
446
PDL2 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
1,205
0,565
0,905
47,689
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
311,8 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec
U = 1,20464 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 1,205 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,600 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,400 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,812 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
-24-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Konstrukce nevyhovuje.
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
PDL2 - skladba pro variantu 1
Popis:
Podlaha nad suterénem
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
e
i
e
RK
gc1A
gc1B
gc
°C
mm
kg/m2·s
kg/m2·s
kg/m2·s
prosinec
-0,2
0,59
0,81
100
146,52226
239,91223
-93,38997
leden
-2,2
0,56
0,81
100
154,09834
233,87805
-79,77971
únor
-0,4
0,59
0,81
100
147,19824
239,37382
-92,17558
březen
3,6
0,58
0,79
100
46,08013
255,72165
-209,64151
duben
9,1
0,59
0,77
100
0,00000
0,00000
0,00000
květen
13,4
0,61
0,74
100
0,00000
0,00000
0,00000
červen
17,0
0,64
0,71
100
0,00000
0,00000
0,00000
červenec
18,0
0,66
0,70
100
0,00000
0,00000
0,00000
srpen
17,9
0,65
0,70
100
0,00000
0,00000
0,00000
září
13,8
0,62
0,74
100
0,00000
0,00000
0,00000
říjen
8,9
0,59
0,77
100
0,00000
0,00000
0,00000
listopad
3,5
0,58
0,79
100
48,82360
255,31960
-206,49600
Množství kondenzátu v 1. měsíci Ma (kg/m2) = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
Ma
kg/m2
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
0,00000
1.7 Pokles dotykové teploty.
PDL2 - skladba pro variantu 1
Popis:
Podlaha nad suterénem
Požadavky podle ČSN 73 0540-2, tabulka 4
Druh budovy
Druh mistnosti
Kategorie podlahy
Přípustná hodnota t10,N
Popis místnosti
Obytná budova
obývací pokoj
II. Teplé
od 3,8°C do 5,5°C včetně
Vypočítaná hodnota poklesu dotykové teploty 10 = 4,76 °C
Podlahová konstrukce vyhovuje.
Seznam vrstev zahrnutých do výpočtu
1
2
3
č.v.
Položka
Položka
KC
ČSN
1
130-02
2
2
104-031
4.3.1
3
153-01e
3.1
4
111-07
12.7
5
141-07
1.7
6
141-28
1.28
7
104-031
4.3.1
8
154-01e
1.1
4
Materiál
14
Vr
Vlysy
Malta cementová
Siporex
Škvára ulehlá
2x asfaltový nátěr
Lepenka A 400H
Malta cementová
Tvarovky HURDIS
Z vr.
Z vr.
Z vr.
Z vr.
Z vr.
Z vr.
Z vr.
Z vr.
-25-
15
d
mm
20,00
20,00
40,00
20,00
0,40
0,70
70,00
70,00
5

kg/m3
600
2 000
750
750
1 200
900
2 000
710
6
c
J/(kg·K)
2 510,0
840,0
1 050,0
750,0
1 470,0
1 470,0
840,0
1 000,0
16

W/(m·K)
0,180
1,020
0,330
0,210
0,210
0,210
1,020
0,570
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 STR1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace)
Poznámka:
Strop nad přízemím + 50mv
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace)
UN,20 = 0,30
Urec,20 = 0,20
Upas,20,h = 0,15
Upas,20,d = 0,10 W/(m2.K)
i =
20 °C
UN =
0,30
Urec =
0,20
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,100 m2·K/W
Rse = 0,100 m2·K/W
se = -15,0 °C
se = 84,0 %
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,15
pdi =
pdse =
Upas,d =
1 368 Pa
139 Pa
0,10 W/(m2.K)
p"di =
p"dse =
2 487 Pa
165 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3 J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
109-021 10.2.1
Dřevo měkké kolmo k vláknům
400
2 510,0
157,0
1,000
0,150
0,180 0,00 0,029
2
108-031 8.3
Skelná vlna, nyní MVV (15)
15
940,0
2,5
1,000
0,042
0,046 0,00 0,002
3
163-01
Vz. - tok zdola nahoru
1
1 010,0
1,0 68,000
0,00
4
109-021 10.2.1
Dřevo měkké kolmo k vláknům
400
2 510,0
157,0
1,000
0,150
0,180 0,00 0,029
5
141-28
1.28
Lepenka A 400H
900
1 470,0
3 150,0
1,000
0,210
0,210 0,00
6
111-05
12.5
Písek
1 750
960,0
4,0
1,000
0,550
0,950 0,00 0,300
7
153-01e 3.1
Siporex
750
1 050,0
10,0
1,000
0,330
0,330 0,00 0,025
8
141-22
1.22
IPA
1 280
1 470,0
18 570,0
1,000
0,210
0,210 0,00
9
141-22
1.22
IPA
1 280
1 470,0
18 570,0
1,000
0,210
0,210 0,00
10 141-38
1.38
Ruberoid
1 155
1 470,0
48 550,0
1,000
0,210
0,210 0,00
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
2,2
3,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
19
ekv
s
vyp
Zp·10-9
Položka
Materiál
Vr
d

R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
m/s
1
109-021
Dřevo měkké kolmo k vláknům
Z vr.
17,00
0,180
0,180
0,094
19,2
157,0
14,18
2
108-031
Skelná vlna, nyní MVV (15)
Z vr.
50,00
0,046
0,046
1,087
17,5
2,5
0,66
3
163-01
Vz. - tok zdola nahoru
Z vr.
680,00
0,160
-2,3
0,0
0,05
4
109-021
Dřevo měkké kolmo k vláknům
Z vr.
25,00
0,180
0,180
0,139
-5,2
157,0
20,85
5
141-28
Lepenka A 400H
Z vr.
0,70
0,210
0,210
0,003
-7,7
3 150,0
11,71
6
111-05
Písek
Z vr.
10,00
0,950
0,950
0,011
-7,8
4,0
0,21
7
153-01e
Siporex
Z vr.
75,00
0,330
0,330
0,227
-8,0
10,0
3,98
8
141-22
IPA
Z vr.
5,10
0,210
0,210
0,024
-12,1
18 570,0
503,12
9
141-22
IPA
Z vr.
5,10
0,210
0,210
0,024
-12,6
18 570,0
503,12
10
141-38
Ruberoid
Z vr.
2,20
0,210
0,210
0,010
-13,0
48 550,0
567,41
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
20
pd
Pa
1 368
1 357
1 357
1 357
1 341
1 332
1 332
1 329
948
568
STR1 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,555
1,780
1,980
1 625,308
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
108,2 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec
U = 0,55493 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,555 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,200 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,950 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,482 > 0,100 - konstrukce nevyhovuje
Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = 0,341 kg/m2 - konstrukce nevyhovuje
-26-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Konstrukce nevyhovuje.
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry.
STR1 - skladba pro variantu 1
Popis:
Strop nad přízemím + 50mv
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu
podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce.
21
ae
°C
-21,0
-20,0
-18,0
-15,0
-10,0
-5,0
0,0
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
22
c·10-3
s
0,0
0,0
0,0
604,8
993,6
2 592,0
5 572,8
5 788,8
5 616,0
5 832,0
4 104,0
432,0
23
gdA
g/(m2·s)
74,960
73,803
71,268
66,847
57,500
45,843
31,916
14,427
1,329
-7,530
-19,007
-33,738
24
gdB
g/(m2·s)
0,030
0,032
0,037
0,046
0,066
0,093
0,123
0,167
0,230
0,327
0,490
0,799
25
Md
kg/m2
0,0000
0,0000
0,0000
0,0404
0,0571
0,1186
0,1772
0,0825
0,0062
-0,0458
-0,0800
-0,0149
Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství Md
Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d
Mc = 0,4819 kg/m2
Mev = 0,1408 kg/m2
1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
STR1 - skladba pro variantu 1
Popis:
Strop nad přízemím + 50mv
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
e
i
e
RK
gc1A
gc1B
gc
°C
mm
kg/m2·s
kg/m2·s
kg/m2·s
září
13,8
0,62
0,74
857
0,00000
0,00000
0,00000
říjen
8,9
0,59
0,77
802
17,19663
2,80129
14,39534
listopad
3,5
0,58
0,79
802
89,45337
2,19061
87,26276
prosinec
-0,2
0,59
0,81
802
133,98213
1,86597
132,11616
leden
-2,2
0,56
0,81
802
137,37507
1,76117
135,61390
únor
-0,4
0,59
0,81
802
134,31565
1,85567
132,45998
březen
3,6
0,58
0,79
802
88,16549
2,20037
85,96512
duben
9,1
0,59
0,77
802
14,38953
2,82795
11,56158
květen
13,4
0,61
0,74
857
-33,72368
3,09135
-36,81502
červen
17,0
0,64
0,71
857
-96,07867
4,05392
-100,13259
červenec
18,0
0,66
0,70
857
-115,61313
4,39391
-120,00704
srpen
17,9
0,65
0,70
857
-113,60599
4,35815
-117,96414
Množství kondenzátu v 4. měsíci Ma (kg/m2) = 0,157 > 0,100 - konstrukce nevyhovuje
-27-
Ma
kg/m2
0,00000
0,00386
0,02647
0,06186
0,09818
0,13051
0,15354
0,15654
0,14667
0,12072
0,08858
0,05698
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 STR2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace)
Poznámka:
Strop nad podkrovím + 160mv
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace)
UN,20 = 0,30
Urec,20 = 0,20
Upas,20,h = 0,15
Upas,20,d = 0,10 W/(m2.K)
i =
20 °C
UN =
0,30
Urec =
0,20
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,100 m2·K/W
Rse = 0,100 m2·K/W
se = -15,0 °C
se = 84,0 %
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,15
pdi =
pdse =
Upas,d =
1 368 Pa
139 Pa
0,10 W/(m2.K)
p"di =
p"dse =
2 487 Pa
165 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka
Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3 J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
110-02
11.2
Sádrokarton
750
1 060,0
9,0
1,000
0,150
0,220 0,00 0,045
2
352-004
DRAGOFOL
19 131,0
1,000
0,00
3
403a-904
ROCKMIN
29
840,0
1,0
1,000
0,039
0,039 0,24
4
109-021
10.2.1
Dřevo měkké kolmo k vláknům
400
2 510,0
157,0 10,000
0,150
0,180 0,00 0,029
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
1,0
1,0
1,0
1,0
2,2
2,2
2,2
3,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
ekv
s
vyp

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
1
110-02
Sádrokarton
Z vr.
12,00
0,220
0,220
0,055
20,0
9,0
2
352-004
DRAGOFOL
Z vr.
0,14
0,000
19,5
19 131,0
3
403a-904
ROCKMIN
Z vr.
160,00
0,039
0,048
3,320
19,5
1,0
4
109-021
Dřevo měkké kolmo k vláknům
Z vr.
20,00
0,180
0,180
0,111
-12,9
15,7
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
19
Zp·10-9
m/s
0,57
14,23
0,85
1,67
20
pd
Pa
1 368
1 327
318
257
STR2 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,291
3,486
3,686
17,320
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
21,6 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňuje Urec
U = 0,29133 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,291 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,200 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,973 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,040 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -6,552 kg/m2 - konstrukce vyhovuje
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
-28-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry.
STR2 - skladba pro variantu 1
Popis:
Strop nad podkrovím + 160mv
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu
podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce.
21
ae
°C
-21,0
-20,0
-18,0
-15,0
-10,0
-5,0
0,0
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
22
c·10-3
s
0,0
0,0
0,0
604,8
993,6
2 592,0
5 572,8
5 788,8
5 616,0
5 832,0
4 104,0
432,0
23
gdA
g/(m2·s)
79,894
79,194
77,612
74,709
68,064
58,350
44,897
28,033
5,579
-23,983
-62,504
-112,217
24
gdB
g/(m2·s)
22,507
24,274
28,325
35,779
51,956
75,354
103,848
145,161
205,939
300,430
460,361
762,414
25
Md
kg/m2
0,0000
0,0000
0,0000
0,0235
0,0160
-0,0441
-0,3285
-0,6780
-1,1252
-1,8920
-2,1458
-0,3778
Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství M d
Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství Md
Mc = 0,0395 kg/m2
Mev = 6,5915 kg/m2
1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
STR2 - skladba pro variantu 1
Popis:
Strop nad podkrovím + 160mv
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
-29-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace.
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008
1 SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav
Střecha plochá a šikmá se sklonem do 45° včetně
Poznámka:
Střecha šikmá + 160mv
1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce:
ČSN 73 0540-2:2011: Střecha plochá a šikmá se sklonem do 45° včetně
UN,20 = 0,24
Urec,20 = 0,16
Upas,20,h = 0,15
i =
20 °C
UN =
0,24
Urec =
0,16
Upas,h =
Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C
ai = 21,0 °C
i,r = 55,0 %
Rsi = 0,100 m2·K/W
Rse = 0,040 m2·K/W
se = -15,0 °C
se = 84,0 %
Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W
0,15
pdi =
pdse =
Upas,20,d =
Upas,d =
1 368 Pa
139 Pa
0,10 W/(m2.K)
0,10 W/(m2.K)
p"di =
p"dse =
2 487 Pa
165 Pa
1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů
1
č.v.
2
3
4
5
6
7
7a
8
9
10
11
k
p
ZTM
Zw
Položka
Položka
Materiál

c

k
KC
ČSN
kg/m3 J/(kg·K)
W/(m·K)
W/(m·K)
1
110-02
11.2
Sádrokarton
750
1 060,0
9,0
1,000
0,150
0,220 0,00 0,045
2
352-004
DRAGOFOL
19 131,0
1,000
0,00
3
403a-904
ROCKMIN
29
840,0
1,0
1,000
0,039
0,039 0,24
4
109-021
10.2.1
Dřevo měkké kolmo k vláknům
400
2 510,0
157,0 10,000
0,150
0,180 0,00 0,029
ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.
12
z1
13
z3
1,0
1,0
1,0
1,0
3,0
3,0
3,0
3,0
1.3 Vypočítané hodnoty
1
č.v.
2
4
14
15
16
16a
17
18
7b
ekv
s
vyp

Položka
Materiál
Vr
d
R
KC
mm
W/(m·K)
W/(m·K)
m2·K/W
°C
1
110-02
Sádrokarton
Z vr.
12,00
0,220
0,220
0,055
20,0
9,0
2
352-004
DRAGOFOL
Z vr.
0,14
0,000
19,5
19 131,0
3
403a-904
ROCKMIN
Z vr.
160,00
0,039
0,048
3,308
19,5
1,0
4
109-021
Dřevo měkké kolmo k vláknům
Z vr.
20,00
0,180
0,180
0,111
-13,5
15,7
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce
P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci
U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy.
To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.
19
Zp·10-9
m/s
0,57
14,23
0,85
1,67
20
pd
Pa
1 368
1 327
318
257
SCH1 - skladba pro variantu 1
Součinitel prostupu tepla
Tepelný odpor
Odpor při prostupu tepla
Difuzní odpor
U
R
RT
Zp
=
=
=
=
0,297
3,473
3,613
17,320
W/(m2·K)
m2·K/W
m2·K/W
·109 m/s
Celková měrná hmotnost
Teplota rosného bodu
m =
w =
21,6 kg/m2
11,6 °C
Závěr
Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec
U = 0,29675 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,297 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,240 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m2·K)
Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K)
Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,972 vyhovuje
Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,051 < 0,100 - konstrukce vyhovuje
Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -6,309 kg/m2 - konstrukce vyhovuje
Konstrukce nevyhovuje.
Poznámka k vyhodnocení kondenzace :
Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant.
Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj.
zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.
-30-
Ing. Zdeněk JANÍK
Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov
IČ: 650 30 702
1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry.
SCH1 - skladba pro variantu 1
Popis:
Střecha šikmá + 160mv
Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu
podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce.
21
ae
°C
-21,0
-20,0
-18,0
-15,0
-10,0
-5,0
0,0
5,0
10,0
15,0
20,0
25,0
22
c·10-3
s
0,0
0,0
0,0
604,8
993,6
2 592,0
5 572,8
5 788,8
5 616,0
5 832,0
4 104,0
432,0
23
gdA
g/(m2·s)
80,326
79,652
78,126
75,312
68,832
59,288
45,847
29,005
6,467
-23,348
-62,366
-112,926
24
gdB
g/(m2·s)
18,452
19,975
23,509
30,123
44,760
66,551
94,936
136,041
197,616
294,470
459,070
769,063
25
Md
kg/m2
0,0000
0,0000
0,0000
0,0273
0,0239
-0,0188
-0,2736
-0,6196
-1,0735
-1,8535
-2,1400
-0,3810
Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství Md
Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d
Mc = 0,0512 kg/m2
Mev = 6,3600 kg/m2
1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788.
SCH1 - skladba pro variantu 1
Popis:
Střecha šikmá + 160mv
Návrhová teplota i = 20,0 °C
Nadmořská výška z = 300 m n.m.
Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny
V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.
-31-