opravy nosných konstrukcí bývalého objektu vlněna
Transkript
OPRAVY NOSNÝCH KONSTRUKCÍ BÝVALÉHO OBJEKTU VLNĚNA BRNO Jitka Maternová, Ondřej Fuciman, Zdeněk Bíza Abstract Reparation and reinforcement of broken parts of the reinforced concrete supporting structure on 2nd till 4th floor of object factory building „A“ and „B“ former state company Vlnena in Brno. ÚVOD Budovy bývalého n.p. Vlněna se nalézají v těsné blízkosti městského jádra. Při rekonstrukci se jednalo o úpravu části objektu z důvodu změny účelu využití objektu pro umístění dispozice „fitness-centra“ do 3NP. Využití objektu bývalé tovární budovy se takto změní na společenské centrum s prodejními plochami, plochami pro volný čas a kancelářskými prostory. Hlavním cílem sanace zdiva mechanickou cestou je vytvoření nové hydroizolační clony ve vlhkém zdivu pro ochranu stavby proti účinku kapilárního vzlínání. Je třeba tuto metodu provést tak, aby měla stoprocentní účinnost, protože v tomto případě je zcela přerušen kapilární systém vzlínání vlhkosti ve zdivu. Při provádění rekonstrukce a přestavby tohoto objektu se sanace řídila zejména těmito předpisy: • ČSN 73 0038 Navrhování a posuzování stavebních konstrukcí při přestavbách • ČSN P 73 0610 Hydroizolace staveb – Sanace vlhkého zdiva – Základní ustanovení. • ČSN 73 1101 Zděné konstrukce • ČSN 73 1201 Navrhování betonových konstrukcí Vlhkost se vyskytuje ve stavebních konstrukcích ve formě vodní páry nebo vody, případně ledu. Na materiály stavebních konstrukcí působí vlhkost velmi negativně, přičemž ve většině případů degraduje jejich mechanické a tepelně-technické vlastnosti a snižuje jejich životnost. Podle povahy stavebních materiálů a míry zavlhčení mohou být degradační změny vratné nebo trvalé. V některých případech může dojít účinkem vysoké vlhkosti až k destrukci stavební konstrukce jako celku. K většímu namáhání dochází v případě nevyužívání budovy (např. nevytápění). Část problémů se automaticky odstraní s opětovným užíváním budovy. Ing. Jitka Maternová, Ph.D. VUT v Brně, Fakulta stavební Veveří 95, 602 00 Brno Tel.: 541147431, fax: 541240996, e-mail: [email protected] Ing. Ondřej Fuciman, Ph.D. VUT v Brně, Fakulta stavební Veveří 95, 602 00 Brno Tel.: 541147470, fax: 541240996, e-mail: [email protected] Zdeněk Bíza SASTA CZ, a.s Houbalova 4, 628 00 Brno Tel.: 544422351, fax: 544422369, e-mail: [email protected] Při studiu otázek životnosti stavebních materiálů je důležitá role vlhkostního vlivu. Působení vlhkosti na stavební materiály je dáno interakcí pórového systému stavebního materiálu s vlhkostí prostředí, ve kterém se materiál nachází. Výsledný účinek je závislý na míře zvýšeného vlhkostního obsahu ve struktuře materiálu. Ve většině případů způsobuje vlhkost nevratné změny ve struktuře materiálu, rozdělení pórovitosti ve stavivu a znalost uspořádání pórového systému bývají často klíčovými parametry pro posouzení míry účinku působících vlivů a odolnosti staviva. Silikátové stavební materiály disponují většinou značným pórovým prostorem, který vytváří transportní prostor pro vlhkost a také slouží k vlhkostní akumulaci. V době dostavby stavebního díla obsahují zabudované materiály jisté počáteční množství vlhkosti, jejíž množství je přibližně úměrné výrobní vlhkosti příslušných materiálů, a technologické vlhkosti, která závisí na způsobu výstavby a prováděných technologiích. V době užívání konstrukce se dále připojují další vlhkostní zdroje. Jedná se o srážkovou, zemní a technologickou vlhkost. Konečný vlhkostní stav materiálu v konstrukci je podmíněn spolupůsobení těchto vlhkostních vlivů vůči schopnosti odvádění vlhkosti ze stavebního díla. Zdroje vlhkosti ve stavebních konstrukcích lze rozdělit: • výrobní vlhkost • technologická vlhkost • zemní vlhkost • srážková vlhkost • provozní vlhkost Negativní působení vlhkosti na změnu vlastností stavebních materiálů: • změna tepelně technických vlastností • biologická koroze • změna mechanických vlastností • koroze vlivem agresivních solí • účinky mrazu HISTORIE OBJEKTU Objekty budov „A“ a „B“ se nacházejí na nároží ulic Přízová a Dornych, jako nárožní je situována budova „B“, na kterou dále navazuje budova „C“ podél ulice Dornych. Stáří jednotlivých objektů je prakticky shodné, protože vznikaly jako komplex továrních budov v letech 1922-1925. Všechny objekty sloužily pro textilní průmysl. V objektech byly, až do ukončení výroby v roce 1996, umístěny stavy pro tkaní látek, které vyvozovaly značné statické a dynamické zatížení na stavební konstrukci, kdy podle vzpomínek pamětníků musely být spouštěny postupně, aby nedocházelo k sladění pracovních otáček – frekvencí. Objekty byly stavěny v první polovině 20. let, z toho vyplývá celá řada konstrukčních problémů, takže před rekonstrukcí byly nosné konstrukce, po sedmdesátiletém užívání a minimální údržbě, téměř na pokraji životnosti. POPIS OBEJKTU V roce 1998 byly části všech objektů částečně rekonstruovány, jednalo se zejména o opravy sloupů a stropů 1NP pro umístění prodejny Delvita. V současnosti je přízemí a 1NP objektu pronajímáno k obchodním účelům. Budova „A“ je šestipodlažním objektem, o půdorysných rozměrech 37 x 19 m. Nosnou konstrukcí je železobetonový skelet se sedmi příčnými rámy o třech polích. Osová vzdálenost těchto rámů je 4,7 m, ale nad kanálem (původním náhonem řeky Svratky) je zdvojnásobena na 9,4 m (jeden rám je vynechán). V příčném směru rámů je rozpětí vnitřního pole 9,0 m a krajního pole 4,5 – 4,9 m. Konstrukční výšky jednotlivých podlaží jsou v rozpětí 5,2 m (přízemí) až 3,6 m (6NP). Objekt budovy "B" byl postaven jako poslední až okolo roku 1925. Budova je šestipodlažním objektem a skládá se ze dvou půdorysně odlišných částí - z části situované podél ulice Dornych (hlavní část objektu), která je obdélníkového půdorysu (je tvořena nosným skeletem z pěti vnitřních příčných rámů o třech polích) a z části nárožní, která je uspořádaná podle úhlu sevřeném ulicemi Přízová a Dornych. Osová vzdálenost vnitřních rámů je 4,3 m. Konstrukční výšky podlaží jsou v rozpětí 4,9 (přízemí) - 4,0 m (6NP). Stropní konstrukce obou objektů je tvořena tenkou deskou většinou tl. 80 - 90 mm vynášenou betonovými trámky umístěnými mezi příčnými průvlaky. Svislou nosnou konstrukcí jsou vnitřní železobetonové sloupy v půdorysném tvaru osmiúhelníku v příčných rámech. Obvodové průčelní sloupy mají obdélníkový průřez a spolu s parapety tvoří betonový plášť objektu s konstantními průřezy po výšce objektu. Průvlaky a trámy stropní konstrukce v běžných podlažích jsou provedeny s náběhy a rovněž deska okolo průvlaků lemujících velké rozpětí byla provedena s náběhy. Obr. 1 – stav konstrukce před započetím prací PRŮZKUM STÁVAJÍCÍHO OBJEKTU Konstrukce objektu nebyla v dobrém stavu, protože stropní desky v jednotlivých podlažích byly silně potrhané od účinků působení provozu strojního zařízení, stejně jako průvlaky a část stropních trámů. Ve stropních deskách byly viditelné poměrně široké a časté trhliny a na několika místech visel beton pouze na obnažených drátech betonářské výztuže. Zabudovaná betonářská výztuž nebyla nadměrně napadena korozí. Obr. 2 – narušení betonu na sloupech KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ OPRAVY Stávající betonové sloupy byly zesíleny vyztuženou objímkou z torkretového betonu vyrobeného mokrým způsobem tř. C20/25. K tomu bylo přistoupeno zejména s ohledem na tvar sanovaných konstrukcí, kdy malá vzdálenost stříkací pistole umožní respektovat členitost stávající konstrukce, požadavek omezení prašnosti a téměř nulový spad materiálu. Jako svislá výztuž byly použity jednotlivé pruty žebírkové výztuže Ø R12 na rozích osmiúhelníku a procházející skrz tenkou stropní desku. Svislá výztuž byla opatřena třmínkovou šroubovicí Ø EZ5,5. Vlastní torkretový beton objímky má tl. 50 – 60 mm. Sanace stávající stropní konstrukce spočívala v maximálním odlehčení stropní konstrukce a následném zesílení přídavnou tahovou žebírkovou betonářskou výztuží se zakotvením v oblasti podpor. Na spodních a bočních lících trámů a průvlaků byly provedeny rovněž torkretové betony mokrým způsobem tř. C 25/30. Tuhost konstrukce je zvýšena jejím spřažením s novou betonovou deskou tl. 90 mm – spřažení je realizováno adhezním můstkem (Sika MonoTop 610) na zdrsněném povrchu původní betonové stropní desky a částečným využitím přídavné příčné smykové výztuže. Na výrobu horní spřahující desky byl použit modifikovaný lehký konstrukční beton tř. LC 20/22 s hutnou strukturou (kamenivo Liapor 4-8, beton s objemovou hmotností do 1700 kg/m3). Při provádění zesílení trámů a průvlaků bylo nutné odstranit veškeré narušené povrchové vrstvy stávajících betonů - vzhledem k provozu v přízemi objektu a klimatickým podmínkám nebylo možno použít pulzující vodní paprsek ani technologii opískování, ale veškeré úpravy musely být provedeny plochými sekáči s použitím ručních elektrických lehkých bouracích kladiv s následným opracováním pemrlicí a důsledným očištěním upraveného povrchu betonu od rozdrcených částí cementového tmele a prachu. Stropní trámy byly zesíleny přídavnou betonářskou výztuží při spodním líci. Přídavná třmínková výztuž potom obepíná přídavnou spodní tahovou výztuž i výztuž doplněnou nad trámy i průvlaky do spřahující betonové mazaniny. Obr. 3 – armatura zesílení náběhů průvlaků a sloupů Střední pole průvlaků je zesíleno změnou konstrukčního a statického působení, kdy každé střední pole je podchyceno dvojicí volně vedených předpínacích lan typu MONOSTRAND Lp ø 15,5/1800 (popouštěné lano s protikorozní ochranou mazivem a v polyetylénovém plášti). Lana jsou vedena volně pod spodním lícem průřezu a přes deviátory vyvedena, v místě počátku smykového náběhu průvlaku, k hornímu líci stropní desky za sloupem. Tvarem lana je tak provedeno vzpěradlo, které vnesením předepnutí odlehčuje střední pole průvlaku. Vlastní betonáž spřahující desky musela být prováděna při použití spojovacího můstku podle zásady „mokré do mokrého“ s hutněním vibrační lištou. Zároveň byla do spřahující desky k jejímu hornímu líci vložena souvislá výztuž z KARI sítí AQ 80 (drát průměru 8 mm s oky 100 x 100 mm) pro omezení smrštění a zabránění vytvoření smršťovacích trhlin. Stávající smykové trhliny na trámech a průvlacích byly před provedením torkretových betonů opatřeny injektážními pakry a po provedení povrchových vrstev zainjektovány epoxidovými pryskyřicemi EPOJET firmy MAPEI. Mezerovité betony musely být opatrně vysekány a nahrazeny opravnou hmotou z torkretového betonu tř. C20/25. V exponovaných částech nosníků byl povrch vyspraven reprofilačními hmotami a v tělese stávajícího betonu provedena objemová injektáž z mikrocementů (STABILCEM od firmy MAPEI). Olejové skvrny (pozůstatky dlouholetého provozu tkalcovských stavů) byly potlačeny vypálením. Povrchy opravených betonových konstrukcí byly ještě upraveny jemnozrnnou maltou na uzavření struktury povrchu betonu na sloupech, trámech a průvlacích. Obr. 4 – kotevní oblast před betonáží železobetonové desky ZÁVĚR Z hlediska velikosti sanované konstrukce se jednalo o středně velký sanační zásah. V průběhu sanačních prací bylo nutno řešit nově zjištěné skutečnosti o stávajících nosných železobetonových konstrukcích a operativně reagovat na doplňující požadavky projektanta statiky. Projektovou dokumentaci statické části vypracovala projekční kancelář JAPE Brno. Sanační práce byly provedeny firmou SASTA CZ, a.s. v požadované kvalitě a při dodržení požadavku investora na nenarušení provozu v přízemí objektu s velmi krátkou lhůtou výstavby. Provedená sanace železobetonových konstrukcí postavených ve dvacátých letech v tehdejší kvalitě litých betonů přispěla k záchraně historického průmyslového objektu. Změna v užívání objektu se projevuje ve snížení zejména dynamických účinků na konstrukci. To se promítne v prodloužení doby životnosti konstrukce, což je přínos projektu i provedené sanace budovy. Obr. 5 – železobetonová konstrukce po sanaci LITERATURA [1] Vlček, M., Moudrý, I., Novotný, M., Beneš, P., Maceková, V. Poruchy a rekonstrukce staveb. ERA group, spol. s r.o., Brno, 2003. ISBN 80-86517-56-X [2] Vlček, M., Beneš, P. Poruchy a rekonstrukce staveb II. ERA group, spol. s r.o., Brno, 2005. ISBN 80-7366-013-X [3] Šťastník S., Zach, J. Degradace stavebních materiálů a konstrukcí vlivem vlhkosti. Era 21, ERA group, spol. s r.o., Brno, 2003. ISSN 1213-6212 [4] Bíza, Z. Oprava nosné konstrukce objektu Vlněna Brno (Trnitá 40), Sborník přednášek XV. mezinárodní sympozium Sdružení pro sanace betonových konstrukcí, Brno, 2005 [5] Fuciman, O. Analýza vlhkostních procesů obalových konstrukcí, disertační práce. Brno, 2005 [6] ČSN 0038 – Zásady navrhování konstrukcí - Hodnocení existujících konstrukcí, 2005 [7] ČSN P 73 0610 – Hydroizolace staveb - Sanace vlhkého zdiva - Základní ustanovení, 2000 [8] ČSN EN 1996-1-2 – Navrhování zděných konstrukcí, 2005 [9] ČSN P ENV 1992-1-6 – Navrhování betonových konstrukcí, 1997
Podobné dokumenty
BETON_5-11_Protlaceni1
• Stanoví se počet řad (obvykle prstenců) smykové výztuže, při respektování konstrukčních pravidel pro vzdálenosti smykové výztuže. Maximální radiální vzdálenost smykové výztuže je 0,75d (d je prům...
VíceMC aktiv 2 / 2015 - MC
Dokonce i agresivní znečištění graffiti lze snadno odstranit. Tento vysoce kvalitní nátěr poskytuje ocelové výztuži krytí jako více než 4 metry silná vrstva betonu! Přesto je vysoce propustný pro v...
Vícebetonové mosty ii - Ing. Vladimír Suchánek
Pojmy k zapamatování ............................................................................................................................. 5 Příklad – bližší objasnění problematiky ...........
Víceprojekt sanace a sanování vad ostění votického tunelu na železniční
Nedostatečné krytí výztuže, označované jako typ vady „D“ může být způsobeno na líci ostění podrcením nebo zatlačením distančních prvků při osazování bednícího vozu, na rubu nesprávným osazením rub...
VíceKatalog Firesta
V současné době firma zaměstnává více než 450 kvalifikovaných zaměstnanců. Centrála firmy je v Brně, odštěpné závody a střediska máme v Ostravě, Praze, Plzni a Bratislavě. Od roku 2007 působíme na ...
Více