Stáhněte si článek ()
Transkript
Stáhněte si článek ()
titulka_2014.indd 1 9.9.2014 15:14 1-2/2014 Vliv mikrotrhlin a puklin na hydraulické a mechanicko-fyzikálních vlastností granitoidů Karel Sosna, Jan Najser, Jiří Záruba V průběhu řešení projektu FR-TI1/367 „Výzkum vlivu mezizrnné propustnosti granitů na bezpečnost hlubinného ukládání do geologických formací a vývoj metodiky a měřící aparatury“ probíhalo systematické laboratorní a terénní testování granitoidů archivních a nově vyvrtaných srovnávacích vrtů z jedenácti lokalit. Příspěvek nabízí souhrn výsledků laboratorních zkoušek hydraulické vodivosti, otevřené pórovitosti, modulů pružnosti a přetvárnosti a rychlosti šíření P-vln a S-vln. Dále se příspěvek zabývá vzájemným porovnáním vzorků z archivních a srovnávacích vrtů a pokouší se odpovědět na otázku, zda může dlouhodobější skladování vzorků z archivních vrtů ovlivnit jejich vlastnosti. Příspěvek rovněž obsahuje výsledky měření modulů pružnosti a přetvárnosti in situ ve vrtech. Systematic laboratory and in situ testing of granite samples from archive and newly drilled boreholes from eleven localities was carried out as a part of the project FR-TI1/367 „Research of influence of granite´s intergranular permeability on safety of deep disposal in geological formations and development of the methodology and measuring devices”. The paper summarizes the results of laboratory tests of hydraulic conductivity, open porosity, elastic modulus and deformation modulus and P-waves and S-waves propagation velocities. Furthermore, it deals with the comparison of samples from archive and newly drilled boreholes and it attempts to answer the question whether the long-term storage of samples from archive boreholes affect their properties. The paper also contains the results of elastic and deformation moduli measured in situ. 1 Úvod Od poloviny devadesátých let minulého století nabývá na významu studium mechanického a hydrodynamického chování granitických hornin. Hlavním důvodem těchto výzkumů je nutnost hledání vhodného prostředí pro uskladňování nebezpečných radioaktivních odpadů. Granitoidní masivy jsou v tomto ohledu vyhledávány, protože poskytují stabilní prostředí a dostatečnou izolaci úložiště od okolního prostředí. Hlavním předmětem zájmu jsou právě izolační vlastnosti horniny, které by měly zabraňovat nebo maximálně zpomalit šíření kontaminantů do okolního prostředí. Základní důraz je proto kladen na studium pórovitosti, propustnosti a difuzivity hornin a na metodiku stanovování těchto parametrů. Výzkum se soustředí převážně na horniny s nízkou mírou tektonického postižení, zvětrání a hydrotermální alterace. Ačkoliv takové horniny vykazují nejmenší hodnoty pórovitosti, propustnosti a difuzivity, neumožňují dokonalou izolaci a nelze tak zcela zabránit potenciálnímu šíření kontaminantů. Charakteristikou makroskopicky neporušených granitů a popisem jejich vnitřní pórovitosti a propustnosti se zabývají výzkumné práce prováděné v posledních letech v řadě zemí, včetně Francie (např. Gallé, 1994, Menendéz et al., 1999, Reuschlé et al., 2006), Kanady (Vilks et al., 2003, Everitt a Lajtai, 2004, Martino a Chandler, 2004, Souley et al., 2001), Finska (Autio et al., 1998, Kelokaski et al., 2006, Sardini et al., 2007), Švédska (Johansson et al., 1998, Tullborg a Larson, 2006), Švýcarska (Schild et al., 2001, Pleinert a Degueldre, 1995), Japonska (Onishi a Shimizu, 2005, Ota et al., 2003) nebo Španělska (Mejíaz et al., 2009). 2 Lokality a metody 2.1 Studované lokality V rámci projektu bylo studováno jedenáct lokalit nacházejících se v granitoidních masivech. V laboratoři byly porovnávány hodnoty hydraulických a mechanickofyzikálních parametrů, které byly stanovené na vrtných jádrech nově odvrtaných a na vrtných jádrech archivních (pokud byly k dispozici a pokud byl dostatek materiálu). Srovnávací vrty měly hloubku cca. 100 m a byly vzorkovány po cca. deseti metrech. Archivní vrty byly vzorkovány ve stejných hloubkových intervalech. Zjednodušený popis hornin zastižených průzkumnými vrty je obsahem tabulky (Tabulka 1). Podrobně je geologie studovaných lokalit popsána např. v Atlase plutonických hornin a ortorul Českého masivu (Klomínský et al., 2010). 2.2 Metodika laboratorních a terénních zkoušek Koeficient hydraulické vodivosti je jednou ze základních migračních charakteristik horninového prostředí. Extrémně nízké hodnoty hydraulické vodivosti horninové matrice granitů vyžadovaly nadstandardní nároky na přesnost měření, těsnost zkušební aparatury a interpretaci naměřených dat. Z tohoto důvodu byla upravena specifikace zkušebního postupu, který vycházel z metodiky ČSN CEN ISO/TS 17892-11. Stanovení hydraulické vodivosti se provádělo v tlakové komoře, která byla vybavena drenážním systémem napojeným k oběma podstavám vzorku. Tlaková komora byla napojena na tlakové regulátory, které vyvozovaly definovaný tlak (±1 kPa), udržovaly jeho hodnotu po celou dobu zkoušky a současně detekovaly objem (±1 mm3) vtlačené a vytlačené vody. Schéma měřící aparatury je znázorněno na obrázku (Obr. 1). Zkoušky probíhaly na nasycených vzorcích při konstantním hydraulickém gradientu za ustáleného proudění. 30 Geotech-1_14new.indd 30 9.9.2014 15:04 1-2/2014 Lokalita Archivní vrt Nový vrt (2010-2011) (rok realizace) Hornina Melechov – Kostelní les hrubě zrnitý neporfyrický dvojslídný granit Mel-2 (2005) MEV-1 Melechov – Zadní les drobně zrnitý dvojslídný granit Mel-4 (2004) MEV-2 Potůčky – Podlesí středně až drobně zrnitý albit-zinnwaldit-topazový granit PTP-4a (2001) PTV-1 testováno v roce 2012 Krásno středně až drobně zrnitý feldspatit Kž-25 (1974) KV-1 havaroval Cínovec středně zrnitý albit — topaz-protolithionitový granit CS-1 (1963) CIV-1 Pozďátky hrubě zrnitý porfyrický amfibol-biotitický melasyenit V-5 (2006) PZV-1 Příbram středně zrnitý biotitický granodiorit MV-4 (2008) PBV-1 testováno v roce 2012 hrubozrnný porfyrický biotitický reliktní granit K-1 (1964) LEV-1 testováno v roce 2012 hrubě zrnitý neporfyrický biotitický granit není TIV-1 testováno v roce 2012 drobně zrnitý amfibol-biotitický granodiorit není CTV-1 drobně zrnitý dvojslídný granit není PDV-1 Lesná Tis u Blatna Ctětín Panské Dubenky Tabulka 1 Seznam studovaných lokalit a vrtů. Table 1 List of studied localities and boreholes. Obr. 1 Schéma systému pro měření hydraulické vodivosti: 1 – tlakové regulátory; 2 – píst pro aplikaci vertikálního napětí; 3 – plexisklová stěna komory; 4 – hadičky horní drenáže; 5 – horní podstava vzorku; 6 – těsnící “O“ kroužky; 7 – drenážní destička; 8 – vzorek; 9 – dolní podstava; 10 – uzavřené výstupy horní a dolní drenáže. Fig 1 Sketch of the hydraulic conductivity measuring system: 1 – pressure controllers; 2 – piston for applying vertical stress; 3 – Plexiglas triaxial cell wall; 4 – upper drainage tube; 5 – top cap; 6 – sealing “O” rings; 7 – drainage plate; 8 – specimen; 9 – pedestal; 10 – closed valves from upper and lower drainage Ke stanovení otevřené pórovitosti byla použita metoda trojího vážení (water immersion technique, water gravimetry), která vycházela z metodik ČSN EN 1936 a ISRM (1979). Sušení vzorků probíhalo při teplotě 105°C po dobu minimálně 24 hodin. Maximální teplotní gradient při zahřívání a ochlazování byl 1°C/min (např. Chaki et al., 2008; Reuschlé et al., 2006). Sycení vzorků probíhalo ve vakuu a následně se vzorky dosycovaly v tlakové komoře (Obr. 1) před zahájením měření hydraulické vodivosti. Modul pružnosti a přetvárnosti byl stanoven zatěžováním vzorku horniny pravidelného tvaru (50×100 mm) jednoosým tlakem za současného měření podélné a příčné deformace vzorku. Před zahájením zkoušky se na zkušební tělesa tvaru válce přilepily čtyři odporové tenzometry (20/120LY41 Hottinger Baldwin Messtechnik). Tenzometry délky 20 mm se umístily symetricky po obvodu zkušebního tělesa, pro osové deformace svisle doprostřed výšky tělesa, pro příčné deformace vodorovně uprostřed výšky tělesa. Pracovní postup vycházel ze (Zavoral et al., 1987). Každé zkušební těleso se podrobilo 5 zatěžovacím cyklům při stálém gradientu osového tlaku 0,5 MPa.s-1. Zatěžovací cyklus je část deformačního měření s postupně rostoucím napětím do předem zvolené maximální úrovně napětí na zatěžovací větvi a následným snižováním k zvolené minimální úrovni napětí na odlehčovací větvi. Zatěžovací maxima byla v rozsahu 20, 30, 40, 50 a 60 % pevnosti v prostém tlaku. Odlehčovací minimum bylo 5 % této pevnosti. Tyto hodnoty zatěžovacích maxim zaručily, že se zkušební vzorky přetvářely v oboru pružných deformací. Rychlost P-vln a S-vln byla stanovena ultrazvukovým prozařováním popsaným v metodikách (Zavoral et al., 1987, ISRM, 1978). Jako zdroj ultrazvukových pulzů byl použit generátor a zesilovač firmy Olympus tovární značky 5072PR, který vytvářel obdélníkové pulsy se strmou náběžnou hranou 2-20 ns /100 V. Zároveň časovací obvod budiče spouštěl časovou základnu digitálního osciloskopu. Velikost budicího napětí na piezokrystalu se nastavila dle velikosti horninového vzorku a útlumu signálu v rozsahu 100 V až 500 V. Četnost impulsů byla tři prozáření za sekundu. K prozařování P-vlnami byla použita dvojice piezosnímačů V 103 od firmy Olympus, pro prozařování S-vlnami byly použity snímače V 153 od téže firmy. Snímače měly rezonanční kmitočet 1 MHz. Jeden snímač byl použit jako vysílač, druhý jako přijímač. Snímače se z důvodu dokonalejšího přenosu ultrazvukových vibrací ošetřily vazelínami High Z (P-vlny) a Shear Gel (S-vlny) firmy Sonotech. Do vysílače se přiváděly napěťové pulsy ze 31 Geotech-1_14new.indd 31 9.9.2014 15:04 1-2/2014 Obr. 3 Histogram znázorňující distribuci hydraulické vodivosti Obr. 2 Histogram znázorňující distribuci pórovitosti testovaných vzorků. testovaných vzorků. Fig 2 Histogram showing the porosity distribution of the tested samples. Fig 3 Histogram showing hydraulic conductivity distribution of the tested samples. zdroje ultrazvukového signálu. Z přijímače se signál vedl na vysokofrekvenční zesilovač, který umožňil nastavení optimálního zesílení signálu. Zpoždění signálu se vyhodnocovalo na čtyřkanálovém digitálním osciloskopu DSO7014A od firmy AGILENT se 100 MHz vzorkováním. Modul pružnosti a přetvárnosti in situ horninového masivu byl stanoven pomocí uniaxiálního lisu Goodman Jack (typ Hard Rock) od výrobce Durham Geo Slope Indicator (USA). Metodika a vyhodnocení zkoušek vycházelo z publikací (Heuze et al. 1984 a 1985, ISRM 1996). Zkoušky byly prováděny s dvěma zatěžovacími cykly. V tomto případě bylo zvoleno stupňovité zatěžování s krokem 5 MPa až do 20 MPa, odlehčení se stejným krokem na hodnotu 5 MPa a poté zatěžování v druhém cyklu se stejným krokem až na maximální hod- Obr. 4 Závislost hydraulické vodivosti na otevřené pórovitosti notu 40 MPa. Následné odlehčování bylo u archivních vrtů. Fig 4 Dependence of hydraulic conductivity on open porosity on archive samples. rovněž prováděno s krokem 5 MPa. Výsledky a diskuze Otevřená pórovitost testovaných vzorků (Obr. 2) se pohybovala od 0,21 % do 11,89 %. Z celkového množství 165 vzorků byla u 64 % zaznamenána pórovitost nižší než 1 %. Výrazně vyšší pórovitosti byly zaznamenány u alterovaných vzorků z lokalit Cínovec, Krásno a v menší míře také Potůčky-Podlesí. Nejnižších pórovitostí dosahovaly vzorky z Příbrami a Ctětína. Střední hodnota (medián) celého statistického souboru byla 0,75 %. Koeficient hydraulické vodivosti (Obr. 3) se pohyboval v rozmezí sedmi řádů od 2,29×10 -9 m.s-1 až k hodnotám nižším než je detekční limit měřící aparatury (pod 1×10 -14 m.s-1). Minimální i maximální hydraulické vodivosti byly zjištěny na ste- Obr. 5 Závislost hydraulické vodivosti na otevřené pórovitosti jných lokalitách jako minimální a ma- u srovnávacích vrtů. ximální pórovitosti. Nejčastěji se hydrau- Fig 5 Dependence of hydraulic conductivity on open porosity on samples from newly drilled boreholes. 32 Geotech-1_14new.indd 32 9.9.2014 15:04 1-2/2014 lická vodivost pohybovala v řádech 10 -12 a 10 -13 m.s-1 (celkem u 62 % testovaných vzorků). Hodnota mediánu je 2,15×10 -12 m.s-1. Závislost hydraulické vodivosti na otevřené pórovitosti pro archivní a srovnávací vzorky je uvedena na obrázcích (Obr. 4, Obr. 5). Z obou grafů je patrné, že body vynesené pro jednotlivé vrty tvoří často samostatné shluky. Je tak zřejmé, že závislost obou parametrů je specifická pro každou lokalitu – určitá hodnota hydraulické vodivosti tak může u různých typů granitů korespondovat s výrazně odlišnými hodnotami pórovitosti. Není tak možné obecně pro horninovou matrici granitů určit jednoznačnou závislost hydraulické vodivosti na pórovitosti. Naopak v rámci lokalit s malou mírou heterogenity vzorků (Melechov – Zadní Les, Melechov Kostelní Les, Příbram) je možné na základě regresních křivek provést při znalosti pórovitosti poměrně věrohodný odhad hydraulické vodivosti. blízké. U lokality Příbram opět nejsou jednotlivé ukazatele konzistentní. Mediány, které jsou silnějším statistickým nástrojem než minima a maxima, naznačují shodně u pórovitosti i hydraulické vodivosti nižší hodnoty u vzorků ze srovnávacího vrtu. V případě lokality Lesná nelze vysledovat žádný konzistentní vztah mezi archivními a srovnávacími vzorky. Z grafu (Obr. 6) vyplývá, že nebyla prokázána jednoznačná závislost stáří vrtného jádra a degradace jeho fyzikálních vlastností působením klimatických podmínek. Rozdíly naměřených hodnot jsou způsobeny heterogenitou testovaných horninových vzorků. Obr. 7 Vliv koeficientu hydraulické vodivosti na rychlost šíření Pvln vysušenými vzorky Fig 7 Influence of hydraulic conductivity on the P-waves propagation velocity in dried specimens Obr. 6 Porovnání dvojic archivních a srovnávacích vrtů prostřednictvím změřených hydraulických vodivostí a pórovitostí. Fig 6 Comparison of pairs of archive and newly drilled boreholes by the measured hydraulic conductivity and porosity. Porovnání hydraulické vodivosti a otevřené pórovitosti archivních a nových srovnávacích vrtů je zachyceno na obrázku (Obr. 6). Černé úsečky charakterizují naměřené rozsahy pórovitostí a hydraulických vodivostí. Bodovou značkou je zvýrazněn medián měřené hodnoty v rámci daného vrtu. V grafech jsou uvedeny pouze hodnoty z lokalit Příbram, Melechov – Zadní les a Kostelní les, Potůčky – Podlesí a Lesná. Lokalita Pozďátky byla z vyhodnocení vyřazena z důvodu extrémní velikosti vyrostlic resp. malému rozměru vzorku. Lokality Krásno a Cínovec jsou pro srovnání nevhodné z důvodu zvětrání a různého stupně alterací. Lokalita Potůčky-Podlesí vykazuje u obou vrtů vysoký rozptyl měřených hodnot. Srovnání maxim, minim i mediánů naznačuje nižší hodnoty pórovitosti i hydraulické vodivosti u srovnávacího vrtu. Obě lokality z Melechova však při porovnání pórovitostí vykazují opačný trend. V případě hydraulických vodivostí není interpretace minim, maxim a mediánů jednoznačná. Obecně lze říci, že změřené hydraulické vodivosti z archivního a srovnávacího vrtu jsou v obou případech velice V grafu (Obr. 7) je zobrazena závislost koeficientu hydraulické vodivosti na rychlosti šíření P-vln vysušenými vzorky (měřeno mezi podstavami vzorků ve vertikále vrtu na identických vzorcích). V grafu je patrný trend snižujících se seismických rychlostí se zvyšujícím se koeficientem hydraulické vodivosti u lokalit Panské Dubenky (PDV-1), Melechov-Kostelní les (MEV-1) a (Mel-2), Melechov-Zadní les (MEV-2) a (Mel-4), Potůčky-Podlesí (PTV-1) a (PTP-4a), Krásno (Kž-25), Cínovec (CS-1) a (CIV-1), Ctětín (CTV-1), Příbram (PBV-1) a (MV-4) a Tis u Blatna (TIV-1). Melasyenity z lokality Pozďátky (PZV-1) a (V-5) a reliktní granity z lokality Lesná (LEV-1) a (K-1) jsou příliš hrubozrnné resp. velikost vzorků z vrtných jader je příliš malá a byly proto z vyhodnocení vyřazeny. Podle Zavorala et al. (1987) musí být prozařovaný rozměr vzorku nejméně desetinásobkem průměrné velikosti zrna. Toto kritérium vzorky 50 mm vysoké s vyrostlicemi okolo 20-30 mm nesplňují a jednotlivé anomálie jsou spíš způsobeny natočením vyrostlicových zrn než charakterem horniny. Podle metodik ISRM (1978) musí platit střední velikost zrna<vlnová délka pulsu < minimální rozměr vzorku. Vlnová délka pulsu při rychlosti P-vln rovné 5,5 km.s-1 a rezonanční frekvenci vysílače rovné 1 MHz odpovídá 5,5 mm. Ani toto kritérium (střední velikost zrna<vlnová délka pulsu) není poté splněno. Po jejich vyřazení z celkového vyhodnocení lze data rychlostí P-vln vysušenými vzorky a koeficientu hydraulické vodivosti vzájemně úspěšně korelovat. Výsledný vztah má tvar (1): k = 3.105.e3,3791.v (1) kde k je koeficient hydraulické vodivosti. vp je rychlost P-vln vysušenými vzorky. p 33 Geotech-1_14new.indd 33 9.9.2014 15:04 1-2/2014 Hodnota spolehlivosti R2 = 0,8270, Pearsonův korelační koeficient R = 0,9094. Korelace obou veličin samozřejmě vykazuje určitý rozptyl, který je způsoben povahou obou srovnávaných zkoušek. Zatímco ultrazvukový signál se šíří nejrychlejší možnou dráhou, která vede nejpevnějšími a nejkompaktnější části prozařovaného vzorku, hydraulická vodivost naopak závisí na vzájemně propojených mikrotrhlinách a souvisí tak naopak nejpostiženějšími oblastmi vzorku. Zároveň se u obou zkoušek rozdílným způsobem projevuje orientace mikrotrhlin. Mikrotrhliny orientované rovnoběžně se směrem zkoušky nemají významný vliv na rychlost ultrazvukových vln, ale významně přispívají ke zvýšení hydraulické vodivosti. Naopak mikrotrhliny orientované kolmo zpomalují ultrazvukový signál, ale na hydraulické vodivosti se podílejí méně. Dobrá korelace obou parametrů je tak především důsledkem značné míry izotropie a homogenní struktury testovaných vzorků. Porovnání statických a dynamických modulů pružnosti laboratorních vzorků je zachyceno na obrázku (Obr. 8). Statické moduly pružnosti byly stanoveny z hysterezních smyček při cyklickém jednoosém stlačování vzorků výšky 100 mm. Všechny vzorky byly testovány v jejich přirozeném stavu, který odpovídal různému stupni nasycení pórů vodou. Dynamické moduly pružnosti byly stanoveny ultrazvukovým prozařováním vzorků výšky 50 mm, na kterých byly následně stanoveny koeficienty hydraulické vodivosti a otevřené pórovitosti. Tyto vzorky pochází ze stejné hloubky a v době prozařování měly stejný stupeň nasycení jako vzorky stlačované v lisu. K porovnání byla použita měření ve směru mezi podstavami, který odpovídá vertikále vrtu a směru stlačování hornin Obr. 9 Vztah mezi otevřenou pórovitostí a statickým modulem pružnosti. Fig 9 The relationship between the open porosity and static modulus of elasticity. Z grafu (Obr. 8) je patrné, že jsou hodnoty dynamických modulů o 18 % vyšší než hodnoty modulů statických. Tento rozdíl je pravděpodobně způsoben rozdílnými hodnotami osového přetvoření během obou testů (Tatsuoka et al., 1997), (Ciccotti a Mulargia, 2004). Nižší hodnoty byly zaznamenány u alterovaných vzorků z lokalit Cínovec, Pozďátky a v menší míře také Potůčky-Podlesí. Nejvyšších hodnot dosahovaly vzorky z Příbrami a Ctětína. V následujícím grafu je zobrazena závislost otevřené pórovitosti na statickém modulu pružnosti (měřeno během jednoosého cyklického zatěžování) (Obr. 9). ) V grafu je patrný trend snižujících se hodnot otevřené pórovitosti se zvyšujícím se modulem pružnosti u lokalit Panské Dubenky (PDV-1), Melechov-Kostelní les (MEV-1) a (Mel-2), Melechov-Zadní les (MEV-2), Potůčky-Podlesí (PTV-1) a (PTP-4a), Krásno (Kž-25), Cínovec (CIV-1), Ctětín (CTV-1), Příbram (PBV-1) a (MV-4) a Tis u Blatna (TIV-1). Z výsledků testů je patrné, že pórovitost horninové matrice má vliv nejen na hydraulické ale i na mechanické vlastnosti horniny. Obr. 8 Porovnání statických a dynamických modulů pružnosti laboratorních vzorků. Fig 8 Comparison of static and dynamic elastic moduli of laboratory specimens. v lisu. Dynamický Youngův modul pružnosti Ed byl vyhodnocen podle vztahu (2) (Zisman W. A., 1933): Obr. 10 Porovnání modulu přetvárnosti v laboratoři a in situ. Fig 10 Comparison of deformation moduli in the laboratory and in situ. (2) kde ρ odpovídá objemové hmotnosti vzorku vp odpovídá rychlosti podélných vln a vs odpovídá rychlosti příčných vln. V grafu (Obr. 10) je vyobrazeno porovnání modulu přetvárnosti měřeného in situ pomocí zkoušky Goodman Jack a modulu měřeného v laboratoři v průběhu cyklického jednoosého stlačování. In situ zkoušky byly realizovány ve stejných hloubkových intervalech jako byly tes- 34 Geotech-1_14new.indd 34 9.9.2014 15:04 1-2/2014 továny vzorky v laboratoři. Z grafu (Obr. 10) je patrné, že modul přetvárnosti měřený v laboratoři se pohybuje cca. mezi 25-70 GPa, zatímco modul přetvárnosti in situ je cca. mezi 10-72 GPa. Tento rozdíl je způsoben měřítkovým efektem a přítomností in situ puklin (ISRM, 1996). Přítomnost in situ puklin indikuje i větší rozdíl modulu pružnosti a přetvárnosti in situ, který je způsoben nevratnou plastickou deformací vzniklou během zatěžování a odlehčování. Závěr V příspěvku byly přehledně shrnuty výsledky zkoušek hydraulické vodivosti, otevřené pórovitosti, modulů pružnosti a přetvárnosti a rychlosti šíření P-vln a S-vln získané během systematického laboratorního testování vzorků a na 11 lokalitách in situ v granitoidních masivech. Korelace hydraulické vodivosti a pórovitosti vykazuje v rámci celého souboru testovaných vzorků značný rozptyl. Závislost obou parametrů je tak specifická pro jednotlivé lokality. Hydraulická vodivost závisí nejen na celkovém objemu pórového prostoru tvořeného mikrotrhlinami, ale i na jejich délce, rozevření, propojení a zakřivení. Korelace hydraulické vodivosti a rychlosti šíření P-vln, stejně jako korelace modulu pružnosti statického a dynamického vypočteného z rychlosti šíření P-vln a S-vln, ukazuje úzký vztah těchto parametrů. Nabízí tak možnost odhadu studovaných veličin (hydraulické vodivosti a modulu pružnosti) pomocí ultrazvukového prozařování, což je metoda nedestruktivní a současně finančně i časově nenáročná. Dále bylo potvrzeno, že otevřená pórovitost tvořená systémem mikrotrhlin ovlivňuje nejen hydraulické ale i mechanické vlastnosti testovaných hornin. Porovnáním výsledků zkoušek na archivních a srovnávacích vzorcích se neprokázalo, že dlouhodobá archivace vzorků vede k výraznější degradaci, která by se projevila zvýšením jejich pórovitosti a hydraulické vodivosti. Drobné rozdíly měřených hodnot nelze jednoznačně interpretovat a je možné je přičítat spíše jiným vlivům, například drobným fluktuacím ve složení a struktuře hornin či různé míře jejich postižení lokálními alteracemi. K dalšímu výzkumu lze proto využít i vrtná jádra několik let stará. Rozdíly modulů pružnosti a přetvárnosti měřených in situ a na laboratorních vzorcích ze stejné hloubky jsou způsobeny měřítkovým efektem a přítomností in situ puklin. Přítomnost in situ puklin indikuje i větší rozdíl modulu pružnosti a přetvárnosti in situ, který je způsoben nevratnou plastickou deformací vzniklou během zatěžování a odlehčování u zkoušky Goodman Jack. Poděkování Tento projekt byl realizován za finanční podpory z prostředků státního rozpočtu prostřednictvím Ministerstva průmyslu a obchodu. Autoři by rádi poděkovali kolegům z organizací Česká geologická služba, ISATech s.r.o., PROGEO s.r.o., Ústav jaderného výzkumu Řež, a.s. a Ústav struktury a mechaniky hornin AV ČR, v.v.i., kteří se podíleli na řešení projektu „Výzkum vlivu mezizrnné propustnosti granitů na bezpečnost hlubinného ukládání do geologických formací a vývoj metodiky a měřící aparatury (FR-TI1/367)“ www.granite-porosity.cz. LITERATURA AUTIO, J., SIITARI-KAUPPI, M., TIMONEN, J., HARTIKAINEN, K., HARTIKAINEN, J. Determination of the porosity, permeability and diffusivity of rock in the excavation-disturbed zone around fullscale deposition holes using the 14C-PMMA and He-gas methods. Journal of Contaminant Hydrology. 1998, 35, pp. 19-29. CICCOTTI, M., MULARGIA, F. Differences between static and dynamic elastic moduli of a typical seismogenic rock. Geophys. J. Int. 2004, 157, pp. 474-477. ČSN CEN ISO/TS 17892-11 – Geotechnický průzkum a zkoušení – Laboratorní zkoušky zemin – Část 11: Stanovení propustnosti zemin při konstantním a proměnném spádu, 2005. ČSN EN 1936 – Zkušební metody přírodního kamene – Stanovení měrné a objemové hmotnosti a celkové a otevřené pórovitosti, 2007. EVERITT, R.A., LAJTAI, E.Z. The influence of rock fabric on excavation damage in the Lac du Bonnett granite. International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences. 2004, 41, pp. 1277–1303. GALLÉ, C. Neutron porosity logging and core porosity measurements in the Beauvoir granite, Massif Central Range, France. Journal of Applied Geophysics. 1994, 32, pp. 125-137. HEUZE, F. E.. Suggested Method for estimating the In-Situ Modulus of Deformation of Rock Using the NX-Borehole Jack. Geotechnical Testing Journal GTJODJ, 1984, Vol. 7, No. 4, pp 205-210. HEUZE, F. E., AMADEI, B. The NX-Borehole Jack: A Lesson in Trials and Errors. Int. J. Rock Mech. Min. Sci. & Geomech. Abstr. 1985, Vol. 22 No. 2, pp 105-122. Pergamon Press Ltd. CHAKI, S., TAKARLI, M., AGBODJAN, W.P. Influence of thermal damage on physical properties of a granite rock: Porosity, permeability and ultrasonic wave evolutions. Construction and Building Materials. 2008, 22, pp. 1456–1461. INTERNATIONAL SOCIETY FOR ROCK MECHANICS COMMISSION ON TESTING METHODS. Suggested methods for determining sound velocity, Int. J. Rock Mech. Min. Sci. & Geomech. Abstr. 1978, Vol. 15, pp. 53-58. Pergamon Press Ltd. INTERNATIONAL SOCIETY FOR ROCK MECHANICS COMMISSION ON TESTING METHODS. Suggested methods for determining water content, porosity, density, absorption and related pro-perties and swelling and slake-durability index properties. Int. J. Rock Mech. Min. Sci. & Geomech. Abstr. 1979, Vol. 16, No.2, pp. 141-156. INTERNATIONAL SOCIETY FOR ROCK MECHANICS COMMISSION ON TESTING METHODS. Suggested method for deformability determination using a stiff dilatometer. Int. J. Rock Mech. Min. Sci. & Geomech. Abstr. 1996, Vol. 33, No. 7. pp. 733741. Elsevier Science Ltd. JOHANSSON, H., SIITARI-KAUPPI, M., SKÅLBERG, M., TULLBORG, E.L. Diffusion pathways in crystalline rock - examples from Äspö-diorite and fine-grained granite. Journal of Contaminant Hydrology. 1998, 35, pp. 41–53. KELOKASKI, M., SIITARI-KAUPPI, M., SARDINI, P., MÖRI, A., HELLMUTH, K.-H. Characterisation of pore space geometry by 14CPMMA impregnation—development work for in situ studies. Journal of Geochemical Exploration. 2006, 90, pp. 45–52. 35 Geotech-1_14new.indd 35 9.9.2014 15:05 1-2/2014 KLOMÍNSKÝ, J., JARCHOVSKÝ, T., A RAJPOOT, G., S. Atlas of plutonic rocks and orthogneisses in the Bohemian Massif. 2010, Czech Geological Survey, Prague. ISBN 978-80-7075-751-2 MARTINO, J.B., CHANDLER, N.A. Excavation-induced damage studies at the Underground Research Laboratory. International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences. 2004, 41, pp. 1413–1426. MEJÍAZ, M., RENARD, P., GLENZ, D. Hydraulic testing of low-permeability formations. A case study in the granite of Cadalso de los Vidrios, Spain. Engineering Geology, 2009, 107, pp. 88–97. MENÉNDEZ, B., DAVID, C., DAROT, M. A study of the crack network in thermally and mechanically cracked granite samples using confocal scanning laser microscopy. Phys. Chem. Earth (A). 1999, 24 (7), pp. 627-632. ONISHI, C.T., SHIMIZU, I. Microcrack networks in granite affected by a fault zone: Visualization by confocal laser scanning microscopy. Journal of Structural Geology. 2005, 27, pp. 2268– 2280. OTA, K., MÖRI, A., ALEXANDER, W.R., FRIEG, B., SCHILD, M. Influence of the mode of matrix porosity determination on matrix diffusion calculations. Journal of Contaminant Hydrology. 2003, 61, pp. 131– 145. PLEINERT, H., DEGUELDRE, C. Neutron radiographic measurement of porosity of crystalline rock samples: a feasibility study. Journal of Contaminant Hydrology, 1995, 19, pp. 29-46. REUSCHLÉ, T., GBAGUIDI HAORE, S., DAROT, M. The effect of heating on the microstructural evolution of La Peyratte granite deduced from acoustic velocity measurements. Earth and Planetary Science Letters. 2006, 243, pp. 692–700. SARDINI, P., ROBINET, J.C., SIITARI-KAUPPI, M., DELAY, F., HELLMUTH, K.H. Direct simulation of heterogeneous diffusion and inversion procedure applied to an out-diffusion experiment. Test case of Palmottu granite. Journal of Contaminant Hydrology. 2007, 93, pp. 21-37. SCHILD, M., SIEGESMUND, S., VOLLBRECHT, A., MAZUREK, M. Characterization of granite matrix porosity and pore-space geometry by in situ and laboratory methods. Geophys. J. Int. 2006, 146, pp. 111-125. SOULEY, M., HOMAND, F., PEPA, S., HOXHA, D. Damage-induced permeability changes in granite: a case example at the URL in Canada. International Journal of Rock Mechanics & Mining Sciences. 2001, 38, pp. 297–310. TATSUOKA, F., JARDINE, R. J., LO PRESTI, D., DI BENEDETTO, H., KODAKA, T. Characterising the pre-failure deformation properties of geomaterials. Proc. 14th Int. Conf. on SMFE. 1997, Hamburg, Rotterdam, Balkema. TULLBORG, E.-L., LARSON, S.Å. Porosity in crystalline rocks – A matter of scale. Engineering Geology. 2006, 84, pp. 75–83. VILKS, P., CRAMER, J.J., JENSEN, M., MILLER, N.H., MILLER, H.G., STANCHELL, F.W. In situ diffusion experiment in granite: Phase I. Journal of Contaminant Hydrology. 2003, 61, pp. 191–202. ZAVORAL, J., CINK, R., ČERVENÝ, J., EICHLER, J., HOŘEJŠÍ, V., CHLUMSKÝ, J., KAŠPAR, I., KURKA, J., KŘÍŽOVÁ, H., MENZELOVÁ, O., MITTNEROVÁ, A., MÜHLDORF, J., PAVLÍK, J., POLÁK, V., PŘIDALOVÁ, O., SMEKAL, A., ŠKOPEK, J., ŠŤASTNÝ, J., ŠVANDA, A., VANÍČEK, I. Metodiky laboratorních zkoušek v mechanice zemin a hornin III. Český geologický úřad. Praha. 1987. ZISMAN, W., A. Comparison of the statically and seismologically determined elastic constants of rocks. Geology. 1933, 19, pp. 680–686. l Příspěvek prošeím n recenzním říze Karel Sosna, Jan Najser, Jiří Záruba, ARCADIS CZ a.s., division Geotechnika, Geologicka 988/4 | 152 00 Praha 5, Czech Republic. [email protected] Analýza teplotního zatížení definitivního ostění tunelových staveb Lukáš Ďuriš, Josef Aldorf Tato článek byl zpracován z výsledků disertační práce, která se věnuje problematice navrhování a zatěžování definitivního ostění tunelů teplotními vlivy. Periodicky se opakující napěťové změny v tunelových ostěních způsobené kolísáním teplot v tunelech mohou působit jako velmi závažný faktor při návrhu celého díla. V zemích se čtyřmi ročními obdobími jako je Česká republika, které charakterizují rozdílné teploty a rovněž i kolísání teplot během dne, nelze tento jev opominout a musí být zahrnut v návrhu při posouzení životnosti tunelových ostění. Jedním z hlavních důvodů věnování se problematice teplotního zatížení definitivního ostění je absence platné národní normy nebo vyhlášky. This article was drawn from the results of a dissertation, which deals with the problem of designing and loading the final tunnel lining temperature effects. Periodic changes in tunnel linings caused by variations in temperature in the tunnel can act as a very important factor in the design of the whole work. In countries with four seasons as the Czech Republic, which characterize different temperatures as well as temperature fluctuations during the day, this phenomenon cannot be overlooked and must be included in the proposal in the assessment, the tunnel lining. One of the main reasons for dedication to the issue of the thermal load of the final lining is the absence of applicable national standards or regulations. 1 Úvod Statické působení tunelového ostění závisí na interakci s horninovým masivem a jeho zatížení je závislé na mnoha faktorech: tuhosti ostění, velikosti výrubu, geotechnických podmínkách, postupu výstavby a v neposlední řadě na klimatických podmínkách. Posuzovaná konstrukce je obvykle mnohokrát staticky neurčitá a nelze také přímo aplikovat metody navrhování podle mezních stavů ve formě běžné u pozemních konstrukcí nebo mostů. Zkušenosti s dlouhodobou funkcí a skutečným namáháním jsou ve světě různé s ohledem na dobu, po jakou jsou využívány současné metody výstavby, ale i tam nelze zcela objektivně vyhodnotit reálné působení. Navíc Česká republika má jistá specifika navrhování a výstavby, a proto je třeba ověřit tyto skutečnosti i v našich podmínkách. 36 Geotech-1_14new.indd 36 9.9.2014 15:05