Záporová pažící konstrukce, 3x kotven, 1+4 stavební fáze

RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Program RIB RTwalls
Verze: 14.0 26032014
Název projektu: Záporová pažící konstrukce
Název souboru: Záporové pažení.rtw
Protokol zadání:
Veškeré údaje na m se vztahují na bž. m délky stny.
Použitá norma: CSN 1997-1
StČna:
Souadnice koruny stny: x= 0.00 m z= 0.00 m
Typ stny: Záporová stna
Šíka fošen:0.60
Rozte pažení a:2.50
Smyková plocha
Aq = 11 cm2
EI (bž.m)
EI = 10550.40 kNm2
EA (bž.m)
EA = 898800 kN
Tíha stny (bž.m) g = 0.17 kN/m
Hodnoty vrstvy:
113
25.50
124
44.95
124
124
124
124
124
124
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Legenda:
phi[°]
delta.a[°]
delta.p[°]
c'[kN/m2]
Sp.tíha[kN/m3]
Sp.tíha'[kN/m3]
delta.c[°]
delta.Av[°]
pedp.kah,k0h
pedp.kph
pedp.kach
pedp.kpch
propustnost
kProu.[cm/s]
VodaHDH[mVoda]
...Úhel vnitního tení
...Úhel tení na stn aktivní
...Úhel tení na stn pasivní
...Koheze
...Specifická tíha zeminy bez vodního vztlaku
...Specifická tíha zeminy pi vodním vztlaku
...Úhel tení na stn náhradní síly.
...Úhel tení na stn posudek V
...Pedepsaný akt. souinitel tlaku zeminy (klid. tlak)
...Pedepsaný pasivní souinitel tlaku zeminy
...Pedepsaný aktivní souinitel tlaku zeminy (koheze)
...Pedepsaný pasivní souinitel tlaku zeminy (koheze)
...Vrstva je vodopropustná
...Souinitel propustnosti
...Výška vodního sloupce na DH nepropustné vrstvy
Parametry vrstvy zeminy:
Název
phi delta.a delta.p
c'Spec.tíha Sp.tíha'
-----------------------------------------------------------------124
35.00
17.50
-17.50
10.00
12.00
12.00
113
35.00
17.50
-17.50
10.00
12.00
12.00
Název
delta.c delta.Av pedp.kah pedp.kphpedp.kachpedp.kpch
-----------------------------------------------------------------------124
11.67
17.50
--------113
11.67
17.50
--------Název
prop.vrstva
kProud
VodaHDH
----------------------------------------------124
Ne 0.000000
--113
Ne 0.000000
---
Kotva:
z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN]
v[m]
---------------------------------------------------2.50
10.00
10.00
0.00
0.0000
7.85
10.00
10.00
0.00
0.0000
12.00
10.00
10.00
0.00
0.0000
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Volby výpoþtu:
Všechna zatížení se vztahují na 1 m šíky stny.
Prutový systém Volby výpo tu
Maximální poet iterací: 30
Pesnost eps pro konvergenci
Použitá norma: CSN 1997-1
0.10 m
Stavební stav A:
4.03
20.00
20.00
10
3.00
-0°
-0°
25.50
25.50
44.95
70.45
Hloubka výkopu zs= 3.00 m
Zatížení:
Zatížení systému
Nekone ná pásová zatížení:
pasivní
x[m]
z[m] q[kN/m2]
Promnné
Tení
------------------------------------------------------------1
Ano
0.00
0.00
10.00
Ne
Ano
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Volby výpo tu stavebního stavu A
Obecn:
Hloubka patky se stanovuje iterativn.
Druh konvergence: Vetknutí patky dle BLUMa.
Druh uložení koruny: voln
Horizontální posuvy psobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne
Zadat poátení hloubku pro iteraci: Ano
Poátení hloubka:
4.00 m
Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání:
Návrhový stav
2
Návrhové situace:
NS-P(1)
NS-T(2) NS-T(2)/3
NS-A(3)
----------------------------------------------------------------------------------STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce :
stálá, všeobecn:
1.35
1.20
1.15
1.10
stálé úinky voda (EAU):
1.35
1.25
1.18
1.10
nep
íznivé promnné:
1.50
1.30
1.20
1.10
stálé, klid.tlak zeminy:
1.20
1.10
1.07
1.00
EQU: Posouzení statické rovnováhy
p
íznivé, stálé:
nep
íznivé, stálé
p
íznivé, promnné:
nep
íznivé, promnné:
0.95
1.10
0.00
1.50
-----
1.10
1.10
0.95
1.50
-----
Síla proudní nep
íznivé podloží:
1.80
1.60
1.50
1.35
GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice)
stálé:
nep
íznivé, promnné:
1.00
1.30
1.00
1.20
1.00
1.10
1.00
1.00
STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB)
Odolnost zeminy:
1.40
1.30
Odolnost ocelového táhla:
1.15
1.15
Odolnost injektážního tlesa:
1.10
1.10
Odolnost kotvy bez zainjektování:
1.40
1.20
1.25
1.15
1.10
1.25
1.20
1.15
1.10
1.30
GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice)
tan phi':
1.25
Koheze c':
1.25
1.13
1.13
1.10
1.10
1.15
1.15
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Redistribuce tlaku zeminy:
Neprobíhá žádná zmna prbhu tlaku zeminy.
Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna).
Posudek smykové kružnice:
Provádí se výpoet smykových kružnic.
Obdélník sted kružnic:
Šíka: 15.00 m
Výška: 15.00 m
Vzdál.-x: 0.00 m
Vzdál.-Z 0.00 m
Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m
Stavební stav B:
8.89
20.00
0.5100.
2.50 -0° 010.00
20.00
10°
10
8.35
-0°
25.50
25.50
44.95
70.45
Hloubka výkopu zs= 8.35 m
Zatížení:
Zatížení systému
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Nekone ná pásová zatížení:
pasivní
x[m]
z[m] q[kN/m2]
Promnné
Tení
------------------------------------------------------------1
Ano
0.00
0.00
10.00
Ne
Ano
Kotva:
z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN]
v[m]
Pedp.
------------------------------------------------------------2.50
10.00
10.00
0.00
0.0000
0.00
Volby výpo tu stavebního stavu B
Obecn:
Hloubka patky se stanovuje iterativn.
Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné
Druh uložení koruny: voln
Horizontální posuvy psobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne
Zadat poátení hloubku pro iteraci: Ano
Poátení hloubka:
8.45 m
Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání:
Návrhový stav
2
Návrhové situace:
NS-P(1)
NS-T(2) NS-T(2)/3
NS-A(3)
----------------------------------------------------------------------------------STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce :
stálá, všeobecn:
1.35
1.20
1.15
1.10
1.35
1.25
1.18
1.10
stálé úinky voda (EAU):
nep
íznivé promnné:
1.50
1.30
1.20
1.10
stálé, klid.tlak zeminy:
1.20
1.10
1.07
1.00
EQU: Posouzení statické rovnováhy
p
íznivé, stálé:
nep
íznivé, stálé
p
íznivé, promnné:
nep
íznivé, promnné:
0.95
1.10
0.00
1.50
-----
1.10
1.10
0.95
1.50
-----
Síla proudní nep
íznivé podloží:
1.80
1.60
1.50
1.35
GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice)
stálé:
nep
íznivé, promnné:
1.00
1.30
1.00
1.20
1.00
1.10
1.00
1.00
STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB)
Odolnost zeminy:
1.40
1.30
Odolnost ocelového táhla:
1.15
1.15
Odolnost injektážního tlesa:
1.10
1.10
Odolnost kotvy bez zainjektování:
1.40
1.20
1.25
1.15
1.10
1.25
1.20
1.15
1.10
1.30
GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
tan phi':
Koheze c':
1.25
1.25
1.15
1.15
1.13
1.13
1.10
1.10
Redistribuce tlaku zeminy:
Geometrie obdélníková.
Uplatuje se tlak zeminy z promnných zatížení
Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna).
Posudek smykové kružnice:
Provádí se výpoet smykových kružnic.
Obdélník sted kružnic:
Šíka: 15.00 m
Výška: 15.00 m
Vzdál.-x: 0.00 m
Vzdál.-Z 0.00 m
Kotevní síly s vlivem na tení
Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m
Výpo et kotev:
Urení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera.
Pídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 %
Prodloužení virtuální kotevní stny smrem dol: 0.00 m
Úhel tení na fiktivní stn (aktivní tlak zeminy) se pebírá z vrstev
zeminy.
Úhel tení na fiktivní stn (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0°.
Stavební stav C:
13.18
25.50
20.00
0.5100.
2.50 -0° 010.00
0.10°
5100.010
.00
7.85
20.00
10°
10
12.50
-0°
25.50
44.95
70.45
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hloubka výkopu zs= 12.50 m
Zatížení:
Zatížení systému
Nekone ná pásová zatížení:
Tení
pasivní
x[m]
z[m] q[kN/m2]
Promnné
------------------------------------------------------------1
Ano
0.00
0.00
10.00
Ne
Ano
Kotva:
z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN]
v[m]
Pedp.
------------------------------------------------------------2.50
10.00
10.00
0.00
0.0000
0.00
7.85
10.00
10.00
0.00
0.0000
0.00
Volby výpo tu stavebního stavu C
Obecn:
Hloubka patky se stanovuje iterativn.
Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné
Druh uložení koruny: voln
Horizontální posuvy psobí v následujících stavech jako posuvy podpor: Ne
Zadat poátení hloubku pro iteraci: Ano
Poátení hloubka:
12.60 m
Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání:
Návrhový stav
2
Návrhové situace:
NS-P(1)
NS-T(2) NS-T(2)/3
NS-A(3)
----------------------------------------------------------------------------------STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce :
stálá, všeobecn:
1.35
1.20
1.15
1.10
1.35
1.25
1.18
1.10
stálé úinky voda (EAU):
nep
íznivé promnné:
1.50
1.30
1.20
1.10
stálé, klid.tlak zeminy:
1.20
1.10
1.07
1.00
EQU: Posouzení statické rovnováhy
p
íznivé, stálé:
nep
íznivé, stálé
p
íznivé, promnné:
nep
íznivé, promnné:
0.95
1.10
0.00
1.50
-----
1.10
1.10
0.95
1.50
-----
Síla proudní nep
íznivé podloží:
1.80
1.60
1.50
1.35
GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice)
stálé:
nep
íznivé, promnné:
1.00
1.30
1.00
1.20
1.00
1.10
1.00
1.00
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB)
Odolnost zeminy:
1.40
1.30
Odolnost ocelového táhla:
1.15
1.15
Odolnost injektážního tlesa:
1.10
1.10
Odolnost kotvy bez zainjektování:
1.40
1.20
1.25
1.15
1.10
1.25
1.20
1.15
1.10
1.30
GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice)
tan phi':
1.25
Koheze c':
1.25
1.13
1.13
1.10
1.10
1.15
1.15
Redistribuce tlaku zeminy:
Geometrie obdélníková.
Uplatuje se tlak zeminy z promnných zatížení
Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna).
Posudek smykové kružnice:
Provádí se výpoet smykových kružnic.
Obdélník sted kružnic:
Šíka: 15.00 m
Výška: 15.00 m
Vzdál.-x: 0.00 m
Vzdál.-Z 0.00 m
Kotevní síly s vlivem na tení
Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m
Výpo et kotev:
Urení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera.
Pídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 %
Prodloužení virtuální kotevní stny smrem dol: 0.00 m
Úhel tení na fiktivní stn (aktivní tlak zeminy) se pebírá z vrstev
zeminy.
Úhel tení na fiktivní stn (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0°.
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Stavební stav D:
17.50
25.50
20.00
0.51
01.70
2.50 -0° 1.00
0.10°
5100.310
.00
7.85
0.5100.
010.00
10°
12.00
20.00
10
15.50
10°
-0°
25.50
44.95
70.45
Hloubka výkopu zs= 15.50 m
Zatížení:
Zatížení systému
Nekone ná pásová zatížení:
pasivní
x[m]
z[m] q[kN/m2]
Promnné
Tení
------------------------------------------------------------1
Ano
0.00
0.00
10.00
Ne
Ano
Kotva:
z[m] min.l[m] Sklon[°]Pružina[kN]
v[m]
Pedp.
------------------------------------------------------------2.50
10.00
10.00
0.00
0.0000
0.00
7.85
10.00
10.00
0.00
0.0000
0.00
12.00
10.00
10.00
0.00
0.0000
0.00
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Volby výpo tu stavebního stavu D
Obecn:
Hloubka patky je pedepsána.
Druh konvergence: žádné, patka horizontáln posuvná, el. uložení možné
Druh uložení koruny: voln
Délka stny: 17.50 m
Díl í sou initelé pro ú inky a namáhání:
Návrhový stav
2
Návrhové situace:
NS-P(1)
NS-T(2) NS-T(2)/3
NS-A(3)
----------------------------------------------------------------------------------STR/GEO-2: Posouzení mezních stav konstrukce :
stálá, všeobecn:
1.35
1.20
1.15
1.10
1.35
1.20
1.18
1.10
stálé úinky voda (EAU):
nep
íznivé promnné:
1.50
1.30
1.20
1.10
stálé, klid.tlak zeminy:
1.20
1.10
1.07
1.00
EQU: Posouzení statické rovnováhy
p
íznivé, stálé:
nep
íznivé, stálé
p
íznivé, promnné:
nep
íznivé, promnné:
0.90
1.10
0.00
1.50
-----
1.10
1.10
0.95
1.50
-----
Síla proudní nep
íznivé podloží:
1.80
1.60
1.50
1.35
GEO-3: Použitelnost (smyková kružnice)
stálé:
nep
íznivé, promnné:
1.00
1.30
1.00
1.20
1.00
1.10
1.00
1.00
STR,GEO-2: Odolnosti (usmyknutí, stabilita podloží, návrhy ŽB)
Odolnost zeminy:
1.40
1.30
Odolnost ocelového táhla:
1.15
1.15
Odolnost injektážního tlesa:
1.10
1.10
Odolnost kotvy bez zainjektování:
1.40
1.20
1.25
1.15
1.10
1.25
1.20
1.15
1.10
1.30
GEO-3: Geotechnické parametry (smyková kružnice)
tan phi':
1.25
Koheze c':
1.25
1.13
1.13
1.10
1.10
1.15
1.15
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Redistribuce tlaku zeminy:
Geometrie obdélníková.
Uplatuje se tlak zeminy z promnných zatížení
Úinky po dno výkopu, hloubji nepsobí tlak zeminy (dlená stna).
Posudek smykové kružnice:
Provádí se výpoet smykových kružnic.
Obdélník sted kružnic:
Šíka: 15.00 m
Výška: 15.00 m
Vzdál.-x: 0.00 m
Vzdál.-Z 0.00 m
Kotevní síly s vlivem na tení
Patka stny=fixní bod, pídavek k patce stny: 0.00 m
Výpo et kotev:
Urení délky kotvy dle Ranke/Ostermayera.
Pídavek na kotevní síly pro hlubokou smykovou spáru: 0.00 %
Prodloužení virtuální kotevní stny smrem dol: 0.00 m
Úhel tení na fiktivní stn (aktivní tlak zeminy) se pebírá z vrstev
zeminy.
Úhel tení na fiktivní stn (odolnost zeminy) se uvažuje delta.p=0°.
Výsledek:
Stavební stav A NS-T(2):
Hloubka výkopu zs= 3.00 m
Spotená délka stny = 4.03 m
Hloubka vetknutí ts= 1.03 m
Výpo et (výpo et délky vetknutí):
ez
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
Hloubka[m]
4.000
6.000
3.100
3.039
4.948
3.501
3.678
3.854
4.030
3.761
3.834
3.906
3.787
3.842
3.897
3.858
M[kNm]
10.213
449.285
-14.108
-13.467
145.160
-13.404
-8.759
-0.298
12.842
-5.279
-1.495
3.062
-4.035
-1.032
2.420
-0.048
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Pídavek hloub.vetknutí:
Druh uložení patky:
Hloubka dna zs[m]:
Patka stny zF[m] (bez pídavku délky):
Délka vetknutí t (bez pídavku na délku ):
Vetknutí dle
3.00
3.86
0.86
Pídavek hloubky vetknutí dle EAB:
Pídavek delta t= 0.2*t=
Nový bod patky stny: zF+delta_t=3.86+0.17=
0.17
4.03
Bluma
m
m
m
m
m
Použije se pídavek hloubky vetknutí dle EAB.
Tlak zeminy a odolnosti zeminy:
Volby tlaku zeminy
Druh zeminy: nevazká zemina.
Zpsob výpotu tlaku zeminy: aktivní
Tlak zeminy od zatížení se nestanovuje iterativn
pro horizontální bloková zatížení.
Zohlednní koheze dle DIN 4085 min kagh: 0.20
Záporné hodnoty tlaku zeminy od vlastní tíhy a pitížení piadit 0
Zohlednit vertikální podíl tlaku zeminy: Ne
Úhel smykové plochy: 45+phi/2
Aproximace dle Culmann pi klasickém výpotu odolnosti zeminy (svah):Ne
Volby odolnosti zeminy
Druh výpotu odolnosti zeminy: klasicky
Krok u pasivního výpotu d. Gudehuse: 0.50 m
poítat vždy rovinn (bez Caquot-Kerisela)
147.9
Obrázek...
Tlak zeminy a odolnost
9.3
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Sou initele tlaku zeminy:
Spo tené sou initele tlaku zeminy:
Název
delta
beta thetaA thetaP
Kah
K0h
Kach
-----------------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
-----124
17.50
0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
113
17.50
-0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
Název
delta
beta
Kph
Kpch
Caquot
Kpph
----------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
7.0162
7.5611
6.5586
-124
17.50
0.00
----113
17.50
-0.00
----Tlak zeminy od vlastní tíhy:
Výsledek aktivního tlaku zeminy:
Plochy kivky=17.862 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk
Souinitel bezpenosti gama= 1.20
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
eh*gamma
-------------------------------------------------1
0.000
0.000
0.000
2
3.858
9.259
11.111
Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna):
Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy:
Plochy kivky=95.881 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk
Souinitel odolnosti = 1.30
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
eh*1/gamma
-------------------------------------------------1
3.000
-0.000
-0.000
2
3.000
-75.611
-58.162
3
3.858
-147.859
-113.738
Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení:
Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení:
Plochy kivky=60.207
Souinitel odolnosti = 1.30
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
eh*1/gamma
-------------------------------------------------1
3.000
-0.000
-0.000
2
3.000
-70.162
-53.971
3
3.858
-70.162
-53.971
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách:
Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny
Rozte pilot a:
Šíka pilot b0:
Svtla šíka fošen bl:
Hloubka vetknutí t0:
Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR:
Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0:
Náhradní šíka vlivem tení bsR:
0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.86=
Náhradní šíka vlivem koheze bsk:
0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.86=
Kritická tlaková šíka stny bKR:
0.3*t0 = 0.3*0.86=
Šíka tlakové oblasti bt:
a=
b0=
bl=
t0=
KR=
KK=
KR0=
KK0=
2.50
0.60
1.90
0.86
7.12
3.23
3.70
1.92
m
m
m
m
bsR=
0.36
m
bsk=
1.31
m
bKR=
bt=
0.26
0.60
m
m
Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR:
EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+
Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a=
(0.5*12.00*7.12*(0.96)*0.86*0.86+
10.00*3.23*0.96*(0.86)+ 2*10.00*3.23*0.86*(1.91))/2.50=
EKR=
77.98
kN/lfm
dov.E= E/gamaEp = 77.98 / (1.30)=
zul.E=
59.98
kN/m
E= min(E,Edu)=
E=
59.98
kN/lfm
Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy:
56.0
8.6
83.8
Tlak zeminy na aktivní stran (Návrh)
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
0.000
0.000
2
3.000
8.640
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly):
1
3.000
-0.000
2
3.000
-56.020
3
3.858
-83.785
4
3.858
-0.000
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (iterace):
8.6
-13.0
-14.4
-83.8
47.0
H[kN/m2]
M[kNm]
Q[kN]
Hloubka výkopu zs= 3.00 m
Podpora:
x:0.00 m z:3.86 m ... Vetknutá podpora, horizontální
Fx:47.024 kN Fz:0.000 kN M:-0.048 kNm
Tabulka hodnot:
Hloubka
H-tlak
Prhyb
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
-5.149
0.00
0.00
0.00
2.50
7.20
-0.786
-7.50
-9.00
0.00
3.00
8.64
-0.153
-12.96
-12.96
0.00
3.00
-56.02
-12.96
-12.96
0.00
3.21
-14.40 M
-0.20
0.00
3.86
-83.79
0.102
-0.05
47.02
47.02 C
0.00
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá):
7.2
-10.8
-12.0
-69.8
39.2
Hg[kN/m2]
Mg[kNm]
-0.7
Qg[kN]
Ng[kN]
Hloubka výkopu zs= 3.00 m
Podpora:
x:0.00 m z:3.86 m ... Vetknutá podpora, horizontální
Fx:39.187 kN Fz:0.000 kN M:-0.040 kNm
Tabulka hodnot:
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
Hloubka
H-tlak
Prhyb
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
-4.291
0.00
0.00
0.00
2.50
6.00
-0.655
-6.25
-7.50
0.00
3.00
7.20
-0.128
-10.80
-10.80
0.00
3.00
-46.68
-10.80
-10.80
0.00
3.21
-12.00 M
-0.16
0.00
3.86
-69.82
0.085
-0.04
39.19
39.19 C
0.00
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Návrhové vnitní ú inky:
-13.0
-14.4
47.0
Md[kNm]
-0.8
Qd[kN]
Nd[kN]
Tabulka hodnot návrhových ú ink:
z[m]
Md[kNm]
Qd[kN]
Nd[kN]
-----------------------------------------------0.00
-0.00
-0.00
-0.00
2.50
-8.03
-9.36
-0.51
3.00
-12.96
-12.96
-0.61
3.21
-14.40
2.04
-0.66
3.86
-0.05
47.02
-0.79
3.86
-0.00
-0.00
-0.00
Extremální hodnoty:
z [m] = 0.00
maxM [kNm] = -0.00
písl.Q [kN]=
z [m] = 3.86
maxQ [kN]
= 47.02
písl.M [kNm=
z [m] = 3.21
minM [kNm] = -14.40
písl.Q [kN]=
z [m] = 3.00
minQ [kN]
= -12.96
písl.M [kNm=
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
-0.00
-0.05
2.04
-12.96
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Výsledek:
Kružnice s min. bezpeností:
x:0.00 m z:0.00 m
rádius:4.03 m
Ed(Psobící síla): 48.35 kN Rd(Vzdorující síla): 210.61 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
Geotechnické posudky GEO-2:
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Odolnost [kN]
Úinek [kN]
-----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k=
1.20*49.99= 59.98
77.98/1.30=
59.98
γQ*Uqh,k=
1.30*-0.00= -0.00
-----------------------------------------------------------------------Suma
Uh,d= 59.98
Ephodol,d= 59.98
Ephodol,d >=
Uh,d
... 59.98 >=
59.98
... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 94.23>=(10.42*0.76+59.98=67.91)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
Horizontální a vertikální síly:
Poloha
H síla
Síla V
-------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran:
1: z1/z2=0.00/3.00 delta=17.50°
10.80
3.41
0.69
Tíha stny Gk:
Horizontální charakteristická náhradní síla Chk vpravo:
|Chk|=|CGhk + CQhk+ CWhk|= |39.19+0.00+0.00|=
39.19
Vert. náhr. síla Cvk:
tan(deltaC)*Chk=tan(11.67°)*39.19=
8.09
Suma Vk:
12.18
Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo:
Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 49.99 + -0.00+ -0.00 =
-49.99
Relevantní deltap = 17.50°
Bvk = Bhk * tan(deltap) = 49.99 kN * tan(17.50°) =
-15.76
-------------------------------------------------------------------------Souet:
0.00
-3.58
(nahoru)
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 12.18>=15.76 ... nevyhovuje (zmenšit deltap!)
Pesný posudek dle Weißenbacha:
Gk+Suma Vk(bez Cvk) + 0.5*Cvk >= (Bhk-0.5*Chk)*tan deltapk
0.69+3.41+0.5*8.09 >= (49.99-0.5*39.19)*tan(17.50) =
8.14 >=9.58
nevyhovuje (zmenšit deltap!)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Posudek síly C (odolnost náhradní síly) GEO-2:
Sou.-Z náhradní síly:
3.86
Návrhová hodnota síly C Chd:
|Chd|=|CGhk*gama_g+CQhk*gama_Q+CWhk*gama_W|=
39.19*1.20+0.00*1.30+0.00*1.25=
47.02
Souinitel odporu zeminy kphC:
v oblasti od C,bei phi=35.00° deltaC=11.67°
kphC=
2.497
epghCk=(gama_zemina*zs+ gama_zemina*t+ pk)*kphC+2*c*sqrt(kphC)=
(12.00*3.00+12.00*0.86+0.00)*2.50+2*10.00*1.58=
147.22
Úinná oblast delta t od C:
delta t= 0.2*Hloubka_vetknutí= 0.2*0.86=
0.17
Výsledná odolnost:
Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.17*147.22/1.30=
38.87
Stupe využití:
Chd/Rd= 47.02/38.87=
1.21
1.21 > 1.0 ... Posudek nevyhovuje
delta t musí být prodlouženo
delta t,nut= |Chd|*gama_Ep/(2*epghCk)= 47.02*1.30/(2*147.22)= 0.21
Toto následn dává:
Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.21*147.22/1.30= 47.02
Stupe využití= Chd/Rd= 1.0 ... Posudek vyhovuje
Posouzení použitelnosti (deformace pi charakteristickém plném zatížení):
-4.3
0.1
Deformace stny:
Nr.
z-pos[m]
Posuv X[mm]
----------------------------------1
0.000
-4.291
2
3.858
0.085
3
3.858
0.085
m
kN
kN/m
m
kN
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Pehled posudk
Stavební stav A NS-T(2):
Hloubka patky se stanovuje iterativn.
Druh konvergence: Vetknutí patky dle BLUMa.
Druh uložení koruny: voln
Hloubka výkopu zs= 3.00 m
Spotená délka stny = 4.03 m
Hloubka vetknutí ts= 1.03 m
Návrhové vnitní ú inky:
z [m] = 0.00
maxM
z [m] = 3.86
maxQ
z [m] = 3.21
minM
z [m] = 3.00
minQ
[kNm]
[kN]
[kNm]
[kN]
=
=
=
=
-0.00
47.02
-14.40
-12.96
písl.Q
písl.M
písl.Q
písl.M
[kN]=
[kNm=
[kN]=
[kNm=
-0.00
-0.05
2.04
-12.96
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
Kružnice s min. bezpeností:
x:0.00 m z:0.00 m
rádius:4.03 m
Ed(Psobící síla): 48.35 kN Rd(Vzdorující síla): 210.61 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Ephodol,d >= Uh,d ... 59.98 >=
59.98
... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 94.23>=(10.42*0.76+59.98=67.91)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
Horizontální a vertikální síly:
Souet: H=0.00 kN V=-3.58 kN
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 12.18>=15.76 ... nevyhovuje (zmenšit deltap!)
Pesný posudek dle Weißenbacha:
Gk+Suma Vk(bez Cvk) + 0.5*Cvk >= (Bhk-0.5*Chk)*tan deltapk
0.69+3.41+0.5*8.09 >= (49.99-0.5*39.19)*tan(17.50) =
8.14 >=9.58
nevyhovuje (zmenšit deltap!)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Posudek síly C (odolnost náhradní síly) GEO-2:
Rd=EphCd= 2*delta_t*epghCk/gama_Ep=2*0.17*147.22/1.30=
Stupe využití:
Chd/Rd= 47.02/38.87=
38.87
1.21
1.21 > 1.0 ... Posudek nevyhovuje
delta t musí být prodlouženo
delta t,nut= |Chd|*gama_Ep/(2*epghCk)= 47.02*1.30/(2*147.22)= 0.21
Toto následn dává:
Stupe využití= Chd/Rd= 1.0 ... Posudek vyhovuje
Stavební stav B NS-T(2):
Hloubka výkopu zs= 8.35 m
Spotená délka stny = 8.89 m
Hloubka vetknutí ts= 0.54 m
Výpo et (výpo et délky vetknutí):
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
z[m] Ephodol,d>=
8.450
2.988
10.450
237.232
8.663
12.675
8.805
21.777
8.947
33.103
8.874
26.998
8.881
27.530
10.878
308.106
8.880
27.434
8.884
27.748
8.888
28.063
Uhd[kN]
28.455
23.653
27.853
27.465
27.088
27.280
27.263
22.829
27.266
27.255
27.245
delta Eahd
2.419
56.851
7.670
11.245
14.878
13.004
13.174
69.987
13.144
13.244
13.343
(d.Eahd+Uhd)<=
30.874
80.504
35.523
38.710
41.966
40.284
40.437
92.816
40.409
40.499
40.588
Tlak zeminy a odolnosti zeminy:
Volby tlaku zeminy
Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A'
120.9
Obrázek...
Tlak zeminy a odolnost
21.3
Ephd
6.140
264.948
21.383
33.186
46.297
39.394
40.010
353.918
39.899
40.261
40.624
kN
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Sou initele tlaku zeminy:
Spo tené sou initele tlaku zeminy:
Název
delta
beta thetaA thetaP
Kah
K0h
Kach
-----------------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
-----124
17.50
0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
113
17.50
-0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
Název
delta
beta
Kph
Kpch
Caquot
Kpph
----------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
7.0162
7.5611
6.5586
-124
17.50
0.00
----113
17.50
-0.00
----Tlak zeminy od vlastní tíhy:
Výsledek aktivního tlaku zeminy:
Plochy kivky=94.787 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
0.000
0.000
2
8.888
21.330
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna):
Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy:
Plochy kivky=52.811 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
8.350
-0.000
2
8.350
-75.611
3
8.888
-120.871
Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení:
Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení:
Plochy kivky=37.717
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
8.350
-0.000
2
8.350
-70.162
3
8.888
-70.162
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách:
Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny
Rozte pilot a:
Šíka pilot b0:
Svtla šíka fošen bl:
Hloubka vetknutí t0:
Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR:
Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0:
Náhradní šíka vlivem tení bsR:
0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.54=
Náhradní šíka vlivem koheze bsk:
0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.54=
Kritická tlaková šíka stny bKR:
0.3*t0 = 0.3*0.54=
Šíka tlakové oblasti bt:
a=
b0=
bl=
t0=
KR=
KK=
KR0=
KK0=
2.50
0.60
1.90
0.54
7.12
3.23
3.70
1.92
m
m
m
m
bsR=
0.23
m
bsk=
0.82
m
bKR=
bt=
0.16
0.60
m
m
Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR:
EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+
Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a=
(0.5*12.00*7.12*(0.83)*0.54*0.54+
10.00*3.23*0.83*(0.54)+ 2*10.00*3.23*0.54*(1.42))/2.50=
EKR=
36.48
kN/lfm
dov.E= E/gamaEp = 36.48 / (1.30)=
28.06
kN/m
zul.E=
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
E= min(E,Edu)=
E=
28.06
Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy:
45.2
59.2
10.0
Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.):
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
0.000
0.000
2
0.000
10.020
3
8.350
10.020
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly):
1
8.350
-0.000
2
8.350
-45.189
3
8.888
-59.219
4
8.888
-0.000
kN/lfm
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Horizontální zatížení a charakt. vnitní ú inky (plné zatížení):
10.0
-31.3
35.9
-25.1
33.0
10.0
H[kN/m2]
-22.7
M[kNm]
Q[kN]
Hloubka výkopu zs= 8.35 m
Podpora:
x:0.00 m z:8.67 m ... Posuvná podpora, horizontální
Fx:-22.704 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm
Uh = Fx = -22.70 kN
Podpora:
x:0.00 m z:8.89 m ... Posuvná podpora, vertikální
Fx:0.000 kN Fz:1.511 kN M:0.000 kNm
Kotva: x:0.00 m z:2.50 m
Ah:60.963 kN
Tabulka hodnot:
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
Hloubka
H-tlak
Prhyb
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
2.723
0.00
0.00
0.00
0.00
10.02
0.00
0.00
0.00
2.50
10.02
-31.31
-25.05
-60.96 A
0.00
2.50
10.02
-31.31
35.91
0.00
6.10
33.04 M
-0.17
0.00
7.85
10.02
-5.119
17.42
-17.69
0.00
8.35
10.02
-2.078
7.32
-22.70
0.00
8.35
0.00
7.32
-22.70
0.00
8.67
0.00
0.00
-22.70
-22.70 C
0.00
8.67
0.00
0.00
0.00
0.00
8.89
0.00
1.337
0.00
0.00
0.00 C
0.00
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá):
10.0
-31.3
35.9
-25.1
-11.2
33.0
10.0
-10.7
Hg[kN/m2]
Mg[kNm]
Qg[kN]
Ng[kN]
Hloubka výkopu zs= 8.35 m
Podpora:
x:0.00 m z:8.67 m ... Posuvná podpora, horizontální
Fx:-22.704 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm
Uh = Fx = -22.70 kN
Podpora:
x:0.00 m z:8.89 m ... Posuvná podpora, vertikální
Fx:0.000 kN Fz:1.511 kN M:0.000 kNm
Kotva: x:0.00 m z:2.50 m
Ah:60.963 kN
Tabulka hodnot:
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
Hloubka
H-tlak
Prhyb
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
2.723
0.00
0.00
0.00
0.00
10.02
0.00
0.00
0.00
2.50
10.02
-31.31
-25.05
-60.96 A
0.00
2.50
10.02
-31.31
35.91
0.00
6.10
33.04 M
-0.17
0.00
7.85
10.02
-5.119
17.42
-17.69
0.00
8.35
0.00
-2.078
7.32
-22.70
0.00
8.67
0.00
0.00
-22.70
-22.70 C
0.00
8.67
0.00
0.00
0.00
0.00
8.89
0.00
1.337
0.00
0.00
0.00 C
0.00
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Extremální hodnoty:
z [m] = 6.10
z [m] = 2.50
z [m] = 2.50
z [m] = 2.50
maxM
maxQ
minM
minQ
[kNm]
[kN]
[kNm]
[kN]
=
=
=
=
33.04
35.91
-31.31
-25.05
písl.Q
písl.M
písl.Q
písl.M
[kN]=
[kNm=
[kN]=
[kNm=
-0.17
-31.31
-25.05
-31.31
Návrhové vnitní ú inky:
-37.6
43.1
-30.1
-13.4
39.7
-27.2
-12.9
Md[kNm]
Qd[kN]
Nd[kN]
Tabulka hodnot návrhových ú ink:
z[m]
Md[kNm]
Qd[kN]
Nd[kN]
-----------------------------------------------2.50
-37.58
-30.06
-0.51
2.50
43.10
-13.41
6.10
39.65
-0.20
-14.14
Extremální hodnoty:
z [m] = 6.10
maxM [kNm] = 39.65
písl.Q [kN]=
z [m] = 2.50
maxQ [kN]
= 43.10
písl.M [kNm=
z [m] = 2.50
minM [kNm] = -37.58
písl.Q [kN]=
z [m] = 2.50
minQ [kN]
= -30.06
písl.M [kNm=
Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spáe):
Posuvná patka bez el. uložení, sted otáení
Bod otáení ve stn: sou.Z= 8.89 m
.
-0.20
-37.58
43.10
-37.58
= patka stny
Poloha Ahg+q,k min.Dél nut.Dél
eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv.
[m] kN/lfm
[m]
[m]
kN/lfm kN/lfm kN/lfm kN/lfm
---------------------------------------------------------------------------Výpoet .1:
eta=1.380
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
1
2.50
60.96
10.00
10.00
4.66
284.1
61.0
218.5
73.2
Výsledky:
TypPoloha
Sklon Ahg+q,k min.Dél nut.Dél AHmož.d- AHstáv.
splnna?
[m]
[°]
[kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm] [kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
60.96
10.00
10.00
218.5
73.2
Ano
Poloha kotvy A1:
aktivní kotva:
1
Hodnoty smykových kivek:
Smykové ploch
x1
z1
x2
z2
-----------------------------0.00
8.89
9.85
4.24
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
Výsledek:
Kružnice s min. bezpeností:
x:-1.67 m z:0.00 m
rádius:9.04 m
Ed(Psobící síla): 295.51 kN Rd(Vzdorující síla): 556.22 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
Geotechnické posudky GEO-2:
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Úinek [kN]
Odolnost [kN]
-----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k=
1.20*22.70= 27.24
36.48/1.30=
28.06
γQ*Uqh,k=
1.30*0.00=
0.00
-----------------------------------------------------------------------Suma
Uh,d= 27.24
Ephodol,d= 28.06
Ephodol,d >= Uh,d ... 28.06 >= 27.24 ... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 40.62>=(13.34*0.76+27.24=37.39)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Horizontální a vertikální síly:
Poloha
H síla
Síla V
-------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran:
1: z1/z2=0.00/8.35 delta=17.50°
83.67
26.38
Tíha stny Gk:
1.51
Síly kotvení:
Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon=10.00°
-60.96
10.75
Suma Vk:
38.64
Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo:
Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 22.70 + 0.00+ 0.00 =
-22.70
Relevantní deltap = 17.50°
Bvk = Bhk * tan(deltap) = 22.70 kN * tan(17.50°) =
-7.16
--------------------------------------------------------------------------0.00
31.48
Souet:
(dol)
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 38.64 >= 7.16 ... Posudek vyhovuje
Posouzení použitelnosti (deformace pi charakteristickém plném zatížení):
2.7
-11.4
1.3
Deformace stny:
Nr.
z-pos[m]
Posuv X[mm]
----------------------------------1
0.000
2.723
2
2.500
0.000
3
5.792
-11.407
4
8.888
1.337
5
8.888
1.337
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Stavební stav B NS-T(2):
Pehled posudk
Hloubka patky se stanovuje iterativn.
Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné
Druh uložení koruny: voln
Hloubka výkopu zs= 8.35 m
Spotená délka stny = 8.89 m
Hloubka vetknutí ts= 0.54 m
Návrhové vnitní ú inky:
z [m] = 6.10
maxM
z [m] = 2.50
maxQ
z [m] = 2.50
minM
z [m] = 2.50
minQ
[kNm]
[kN]
[kNm]
[kN]
=
=
=
=
39.65
43.10
-37.58
-30.06
písl.Q
písl.M
písl.Q
písl.M
[kN]=
[kNm=
[kN]=
[kNm=
-0.20
-37.58
43.10
-37.58
Kotevní(A)- a podporové(S) reakce:
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
60.96
0.00
60.96
10.00
10.00
61.9
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
Kružnice s min. bezpeností:
x:-1.67 m z:0.00 m
rádius:9.04 m
Ed(Psobící síla): 295.51 kN Rd(Vzdorující síla): 556.22 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Ephodol,d >= Uh,d ... 28.06 >=
27.24
... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 40.62>=(13.34*0.76+27.24=37.39)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
Horizontální a vertikální síly:
Souet: H=-0.00 kN V=31.48 kN
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 38.64 >= 7.16 ... Posudek vyhovuje
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Stavební stav C NS-T(2):
Hloubka výkopu zs= 12.50 m
Spotená délka stny = 13.18 m
Hloubka vetknutí ts= 0.68 m
Výpo et (výpo et délky vetknutí):
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
z[m] Ephodol,d>=
12.600
2.988
14.600
237.232
12.841
14.321
12.998
24.954
13.155
38.321
13.057
29.643
13.063
30.123
15.060
313.855
13.062
30.078
13.127
35.757
13.192
41.925
13.180
40.725
Uhd[kN]
32.311
23.701
31.038
30.254
29.499
29.967
29.939
22.214
29.942
29.630
29.323
29.380
delta Eahd
3.614
81.950
12.462
18.288
24.184
20.492
20.708
101.619
20.688
23.138
25.600
25.136
(d.Eahd+Uhd)<=
35.925
105.652
43.500
48.541
53.683
50.459
50.647
123.833
50.630
52.768
54.923
54.516
Ephd
6.140
264.948
23.638
37.002
51.954
42.427
42.969
361.228
42.919
49.199
55.752
54.496
Tlak zeminy a odolnosti zeminy:
Volby tlaku zeminy
Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A'
132.8
Obrázek...
31.6
Tlak zeminy a odolnost
Sou initele tlaku zeminy:
Spo tené sou initele tlaku zeminy:
Název
delta
beta thetaA thetaP
Kah
K0h
Kach
-----------------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
-----124
17.50
0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
113
17.50
-0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
Název
delta
beta
Kph
Kpch
Caquot
Kpph
----------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
7.0162
7.5611
6.5586
-124
17.50
0.00
----113
17.50
-0.00
-----
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Tlak zeminy od vlastní tíhy:
Výsledek aktivního tlaku zeminy:
Plochy kivky=208.446 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
0.000
0.000
2
13.180
31.631
Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna):
Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy:
Plochy kivky=70.845 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
12.500
-0.000
2
12.500
-75.611
3
13.180
-132.840
Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení:
Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení:
Plochy kivky=47.691
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
12.500
-0.000
2
12.500
-70.162
3
13.180
-70.162
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách:
Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny
Rozte pilot a:
Šíka pilot b0:
Svtla šíka fošen bl:
Hloubka vetknutí t0:
Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR:
Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0:
Náhradní šíka vlivem tení bsR:
0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*0.68=
Náhradní šíka vlivem koheze bsk:
0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*0.68=
Kritická tlaková šíka stny bKR:
0.3*t0 = 0.3*0.68=
Šíka tlakové oblasti bt:
a=
b0=
bl=
t0=
KR=
KK=
KR0=
KK0=
2.50
0.60
1.90
0.68
7.12
3.23
3.70
1.92
m
m
m
m
bsR=
0.29
m
bsk=
1.04
m
bKR=
bt=
0.20
0.60
m
m
Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR:
EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+
Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a=
(0.5*12.00*7.12*(0.89)*0.68*0.68+
10.00*3.23*0.89*(0.68)+ 2*10.00*3.23*0.68*(1.64))/2.50=
EKR=
52.94
kN/lfm
dov.E= E/gamaEp = 52.94 / (1.30)=
40.72
kN/m
E= min(E,Edu)=
zul.E=
E=
40.72
kN/lfm
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy:
50.1
69.7
15.0
Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.):
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
0.000
0.000
2
0.000
15.000
3
12.500
15.000
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly):
1
12.500
-0.000
2
12.500
-50.083
3
13.180
-69.744
4
13.180
-0.000
Horizontální zatížení a charakt. vnitní ú inky (plné zatížení):
15.0
-46.9
41.7
-37.5
45.3
-38.5
11.1
-38.3
30.0
15.0
H[kN/m2]
-24.5
M[kNm]
Q[kN]
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hloubka výkopu zs= 12.50 m
Podpora:
x:0.00 m z:12.91 m ... Posuvná podpora, horizontální
Fx:-24.484 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm
Uh = Fx = -24.48 kN
Podpora:
x:0.00 m z:13.18 m ... Posuvná podpora, vertikální
Fx:0.000 kN Fz:2.241 kN M:0.000 kNm
Kotva: x:0.00 m z:2.50 m
Ah:79.221 kN
Kotva: x:0.00 m z:7.85 m
Ah:83.795 kN
Tabulka hodnot:
Hloubka
H-tlak
Prhyb
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
-12.764
0.00
0.00
0.00
0.00
15.00
0.00
0.00
0.00
2.50
15.00
-46.87
-37.50
-79.22 A
0.00
2.50
15.00
-46.87
41.72
0.00
7.85
15.00
-38.33
-38.53
-83.80 A
0.00
7.85
15.00
-38.33
45.27
0.00
10.86
29.97 M
0.14
0.00
12.00
15.00
-4.043
20.35
-16.98
0.00
12.50
15.00
-1.928
9.99
-24.48
0.00
12.50
0.00
9.99
-24.48
0.00
12.91
0.00
0.00
-24.48
-24.48 C
0.00
12.91
0.00
0.00
0.00
0.00
13.18
0.00
1.225
0.00
0.00
0.00 C
0.00
Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá):
15.0
-46.9
41.7
-37.5
45.3
-38.5
-14.4
11.1
-38.3
-30.1
30.0
15.0
Hg[kN/m2]
-31.0
Mg[kNm]
Qg[kN]
Ng[kN]
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hloubka výkopu zs= 12.50 m
Podpora:
x:0.00 m z:12.91 m ... Posuvná podpora, horizontální
Fx:-24.484 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm
Uh = Fx = -24.48 kN
Podpora:
x:0.00 m z:13.18 m ... Posuvná podpora, vertikální
Fx:0.000 kN Fz:2.241 kN M:0.000 kNm
Kotva: x:0.00 m z:2.50 m
Ah:79.221 kN
Kotva: x:0.00 m z:7.85 m
Ah:83.795 kN
Tabulka hodnot:
Hloubka
H-tlak
Prhyb
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
-12.764
0.00
0.00
0.00
0.00
15.00
0.00
0.00
0.00
2.50
15.00
-46.87
-37.50
-79.22 A
0.00
2.50
15.00
-46.87
41.72
0.00
7.85
15.00
-38.33
-38.53
-83.80 A
0.00
7.85
15.00
-38.33
45.27
0.00
10.86
29.97 M
0.14
0.00
12.00
15.00
-4.043
20.35
-16.98
0.00
12.50
0.00
-1.928
9.99
-24.48
0.00
12.91
0.00
0.00
-24.48
-24.48 C
0.00
12.91
0.00
0.00
0.00
0.00
13.18
0.00
1.225
0.00
0.00
0.00 C
0.00
Extremální hodnoty:
z [m] = 10.86
maxM [kNm] = 29.97
písl.Q [kN]= 0.14
z [m] = 7.85
maxQ [kN]
= 45.27
písl.M [kNm= -38.33
z [m] = 2.50
minM [kNm] = -46.87
písl.Q [kN]= -37.50
z [m] = 7.85
minQ [kN]
= -38.53
písl.M [kNm= -38.33
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Návrhové vnitní ú inky:
-56.2
50.1
-45.0
-17.3
13.4
-46.0
54.3
-46.2
-36.1
36.0
-29.4
Md[kNm]
Qd[kN]
-37.2
Nd[kN]
Tabulka hodnot návrhových ú ink:
z[m]
Md[kNm]
Qd[kN]
Nd[kN]
-----------------------------------------------2.50
-56.25
-45.00
-0.51
2.50
50.07
-17.27
7.85
-46.00
-46.23
-18.36
7.85
54.32
-36.09
10.86
35.96
0.16
-36.71
Extremální hodnoty:
z [m] = 10.86
maxM [kNm] = 35.96
písl.Q [kN]=
z [m] = 7.85
maxQ [kN]
= 54.32
písl.M [kNm=
z [m] = 2.50
minM [kNm] = -56.25
písl.Q [kN]=
z [m] = 7.85
minQ [kN]
= -46.23
písl.M [kNm=
Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spáe):
Posuvná patka bez el. uložení, sted otáení
Bod otáení ve stn: sou.Z= 13.18 m
.
0.16
-46.00
50.07
-46.00
= patka stny
Poloha Ahg+q,k min.Dél nut.Dél
eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv.
[m] kN/lfm
[m]
[m]
kN/lfm kN/lfm kN/lfm kN/lfm
---------------------------------------------------------------------------Výpoet .1:
eta=1.380
1
2.50
79.22
10.00
10.00
2.24
177.4
79.2
136.5
95.1
2
7.85
83.80
10.00
10.00
3.15
513.9
163.0
395.3
195.6
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Výsledky:
TypPoloha
Sklon Ahg+q,k min.Dél nut.Dél AHmož.d- AHstáv.
splnna?
[m]
[°]
[kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm] [kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
79.22
10.00
10.00
136.5
95.1
Ano
A
7.85
10.00
83.80
10.00
10.00
395.3
195.6
Ano
Poloha kotvy A1:
aktivní kotva:
1
Hodnoty smykových kivek:
Smykové ploch
x1
z1
x2
z2
-----------------------------0.00
13.18
9.85
4.24
Poloha kotvy A2:
aktivní kotva:
2
1
Hodnoty smykových kivek:
Smykové ploch
x1
z1
x2
z2
-----------------------------0.00
13.18
9.85
9.59
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
Výsledek:
Kružnice s min. bezpeností:
x:-3.33 m z:-1.67 m
rádius:15.22 m
Ed(Psobící síla): 650.25 kN Rd(Vzdorující síla): 1140.84 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Geotechnické posudky GEO-2:
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Odolnost [kN]
Úinek [kN]
-----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k=
1.20*24.48= 29.38
52.94/1.30=
40.72
γQ*Uqh,k=
1.30*0.00=
0.00
-----------------------------------------------------------------------Suma
Uh,d= 29.38
Ephodol,d= 40.72
Ephodol,d >=
Uh,d
... 40.72 >=
29.38
... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 54.50>=(25.14*0.76+29.38=48.48)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
Horizontální a vertikální síly:
Poloha
H síla
Síla V
-------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran:
1: z1/z2=0.00/12.50 delta=17.50°
187.50
59.12
Tíha stny Gk:
2.24
Síly kotvení:
Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon=10.00°
-79.22
13.97
Kotva 2: x/z=0.00/7.85 Sklon=10.00°
-83.80
14.78
Suma Vk:
90.10
Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo:
Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 24.48 + 0.00+ 0.00 =
-24.48
Relevantní deltap = 17.50°
Bvk = Bhk * tan(deltap) = 24.48 kN * tan(17.50°) =
-7.72
-------------------------------------------------------------------------Souet:
0.00
82.38
(dol)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 90.10 >= 7.72 ... Posudek vyhovuje
Posouzení použitelnosti (deformace pi charakteristickém plném zatížení):
-12.8
0.4
-1.4
0.1
-6.7
1.2
Deformace stny:
Nr.
z-pos[m]
Posuv X[mm]
----------------------------------1
0.000
-12.764
2
2.500
0.000
3
2.912
0.351
4
5.381
-1.354
5
7.438
0.119
6
7.850
0.000
7
10.755
-6.740
8
13.180
1.225
9
13.180
1.225
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Pehled posudk
Stavební stav C NS-T(2):
Hloubka patky se stanovuje iterativn.
Druh konvergence: Patka horizontáln posuvná, el.uložení možné
Druh uložení koruny: voln
Hloubka výkopu zs= 12.50 m
Spotená délka stny = 13.18 m
Hloubka vetknutí ts= 0.68 m
Návrhové vnitní ú inky:
z [m] = 10.86
maxM
z [m] = 7.85
maxQ
z [m] = 2.50
minM
z [m] = 7.85
minQ
[kNm]
[kN]
[kNm]
[kN]
=
=
=
=
35.96
54.32
-56.25
-46.23
písl.Q
písl.M
písl.Q
písl.M
[kN]=
[kNm=
[kN]=
[kNm=
0.16
-46.00
50.07
-46.00
Kotevní(A)- a podporové(S) reakce:
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
79.22
0.00
79.22
10.00
10.00
80.4
A
7.85
10.00
83.80
0.00
83.80
10.00
10.00
85.1
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
Kružnice s min. bezpeností:
x:-3.33 m z:-1.67 m
rádius:15.22 m
Ed(Psobící síla): 650.25 kN Rd(Vzdorující síla): 1140.84 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Ephodol,d >= Uh,d ... 40.72 >=
29.38
... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 54.50>=(25.14*0.76+29.38=48.48)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Horizontální a vertikální síly:
Souet: H=0.00 kN V=82.38 kN
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 90.10 >= 7.72 ... Posudek vyhovuje
Stavební stav D NS-T(2):
Hloubka výkopu zs= 15.50 m
Spotená délka stny = 17.50 m
Hloubka vetknutí ts= 2.00 m
Tlak zeminy a odolnosti zeminy:
Volby tlaku zeminy
Hodnoty stejné jako ve stavebním stavu 'A'
244.0
Obrázek...
42.0
Tlak zeminy a odolnost
Sou initele tlaku zeminy:
Spo tené sou initele tlaku zeminy:
Název
delta
beta thetaA thetaP
Kah
K0h
Kach
-----------------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
-----124
17.50
0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
113
17.50
-0.00
--0.2347
0.4264
0.8713
Název
delta
beta
Kph
Kpch
Caquot
Kpph
----------------------------------------------------------------124 -17.50
-0.00
7.0162
7.5611
6.5586
-124
17.50
0.00
----113
17.50
-0.00
----Tlak zeminy od vlastní tíhy:
Výsledek aktivního tlaku zeminy:
Plochy kivky=367.500 ... Charakteristický tlak zeminy Ehk
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
0.000
0.000
2
17.500
42.000
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Odolnost zeminy vlivem vl.tíhy (spojitá stna):
Výsledek odolnosti zeminy od vlastní tíhy:
Plochy kivky=319.611 ... Charakteristická odolnost zeminy Ephk
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
15.500
-0.000
2
15.500
-75.611
3
17.500
-244.000
Odolnost zeminy vlivem stálého zatížení:
Výsledek odolnosti zeminy od stálých zatížení:
Plochy kivky=140.324
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
15.500
-0.000
2
15.500
-70.162
3
17.500
-70.162
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách:
Posudek dle Weißenbachapro bžný m stny
Rozte pilot a:
Šíka pilot b0:
Svtla šíka fošen bl:
Hloubka vetknutí t0:
Souinitel odporu zeminy pro tecí složku KR:
Souinitel odporu zeminy pro kohezní složku KK:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KR0:
Souinitel odporu zeminy s delta=0 KK0:
Náhradní šíka vlivem tení bsR:
0.6*tan(phi)*t0= 0.6*tan(35.00)*2.00=
Náhradní šíka vlivem koheze bsk:
0.9*(1+tan(phi)*t0=0.9*(1+tan(35.00))*2.00=
bsk=3.06 > bl=1.90 =>
Kritická tlaková šíka stny bKR:
0.3*t0 = 0.3*2.00=
Šíka tlakové oblasti bt:
a=
b0=
bl=
t0=
KR=
KK=
KR0=
KK0=
2.50
0.60
1.90
2.00
7.12
3.23
3.70
1.92
m
m
m
m
bsR=
0.84
m
bsk=
bsk=bl=
3.06
1.90
m
m
bKR=
bt=
0.60
0.60
m
m
Celková odolnost zeminy z malých tlakových ploch EKR:
EKR=(0.5*gama*KR*(bt+bsR)*t0*t0+
Pp*KR*t0*(bt+bsR)+2*cp*KK*t0*(bt+bsk))/a=
(0.5*12.00*7.12*(1.44)*2.00*2.00+
10.00*3.23*1.44*(2.00)+ 2*10.00*3.23*2.00*(2.50))/2.50=
EKR=
309.68
kN/lfm
dov.E= E/gamaEp = 309.68 / (1.30)=
238.22
kN/m
zul.E=
Svtlá šíka fošny bl=1.90 je menší než hloubka vetknutí t0=2.00 m.
Musí být vypotena odolnost zeminy protínajících se postranních odolností
Edu.
Edu= [[0.5*gama*KR0*t0*t0*bl+ 0.5*gama*KR*t0*t0*b0]/a+
[2*c*KK0*t0*bl+ 2*c*KK*t0*b0]/a]
[(0.5*12.00*3.70*2.00*2.00*1.90 + 0.5*12.00*7.12*2.00*2.00*0.60) / 2.50 +
(2*10.00*1.92*2.00*1.90+ 2*10.00*3.23*2.00*0.60) / 2.50)]
Edu= 288.29/1.30=
Edu=
221.76 kN/lfm
E= min(E,Edu)=
E=
221.76
kN/lfm
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Redistribuovaný tlak zeminy a odolnost zeminy:
70.3
18.6
151.5
Tlak zeminy na aktivní stran (charakter.):
Nr.
z-pos[m]
eh[kN/m]
----------------------------------1
0.000
0.000
2
0.000
18.600
3
15.500
18.600
Odolnost zeminy pi malých tlakových plochách (návrhové síly):
1
15.500
-0.000
2
15.500
-70.286
3
17.500
-151.476
4
17.500
-0.000
Horizontální zatížení a charakt. vnitní ú inky (plné zatížení):
18.6
-58.1
54.8
-46.5
22.6
-31.2
37.7
-44.7
7.0
-34.9
18.6
H[kN/m2]
27.7
M[kNm]
48.3
-39.5
-16.8
Q[kN]
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hloubka výkopu zs= 15.50 m
Podpora:
x:0.00 m z:16.70 m ... Posuvná podpora, horizontální
Fx:-16.803 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm
Uh = Fx = -16.80 kN
Podpora:
x:0.00 m z:17.50 m ... Posuvná podpora, vertikální
Fx:0.000 kN Fz:2.975 kN M:0.000 kNm
Kotva: x:0.00 m z:2.50 m
Ah:101.288 kN
Kotva: x:0.00 m z:7.85 m
Ah:82.413 kN
Kotva: x:0.00 m z:12.00 m
Ah:87.796 kN
Tabulka hodnot:
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
Hloubka
H-tlak
Prhyb
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
-12.465
0.00
0.00
0.00
0.00
18.60
0.00
0.00
0.00
2.50
18.60
-58.12
-46.50
-101.29 A
0.00
2.50
18.60
-58.12
54.79
0.00
7.85
18.60
-31.20
-44.72
-82.41 A
0.00
7.85
18.60
-31.20
37.69
0.00
12.00
18.60
-34.95
-39.50
-87.80 A
0.00
12.00
18.60
-34.95
48.30
0.00
14.63
27.75 M
-0.53
0.00
15.50
18.60
-4.102
20.16
-16.80
0.00
15.50
0.00
20.16
-16.80
0.00
16.70
0.00
0.00
-16.80
-16.80 C
0.00
16.70
0.00
0.00
0.00
0.00
17.50
0.00
2.884
0.00
0.00
0.00 C
0.00
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Hoorizontální zatížení a vnitní ú inky (charakteristická stálá):
18.6
-58.1
54.8
-46.5
-0.4
22.6
-31.2
37.7
-44.7
-19.2
7.0
-34.9
18.6
48.3
-39.5
-49.9
27.7
-16.8
-50.8
Hg[kN/m2]
Mg[kNm]
Qg[kN]
Ng[kN]
Hloubka výkopu zs= 15.50 m
Podpora:
x:0.00 m z:16.70 m ... Posuvná podpora, horizontální
Fx:-16.803 kN Fz:0.000 kN M:0.000 kNm
Uh = Fx = -16.80 kN
Podpora:
x:0.00 m z:17.50 m ... Posuvná podpora, vertikální
Fx:0.000 kN Fz:2.975 kN M:0.000 kNm
Kotva: x:0.00 m z:2.50 m
Ah:101.288 kN
Kotva: x:0.00 m z:7.85 m
Ah:82.413 kN
Kotva: x:0.00 m z:12.00 m
Ah:87.796 kN
Tabulka hodnot:
MomentPosouv.síla
A-H El.uložení
Hloubka
H-tlak
Prhyb
[m]
[kN/m2]
[mm]
[kNm]
[kN]
[kN/m2]
-------------------------------------------------------------------------0.00
0.00
-12.465
0.00
0.00
0.00
0.00
18.60
0.00
0.00
0.00
2.50
18.60
-58.12
-46.50
-101.29 A
0.00
2.50
18.60
-58.12
54.79
0.00
7.85
18.60
-31.20
-44.72
-82.41 A
0.00
7.85
18.60
-31.20
37.69
0.00
12.00
18.60
-34.95
-39.50
-87.80 A
0.00
12.00
18.60
-34.95
48.30
0.00
14.63
27.75 M
-0.53
0.00
15.50
18.60
-4.102
20.16
-16.80
0.00
15.50
0.00
20.16
-16.80
0.00
16.70
0.00
0.00
-16.80
-16.80 C
0.00
16.70
0.00
0.00
0.00
0.00
17.50
0.00
2.884
0.00
0.00
0.00 C
0.00
Extremální hodnoty:
z [m] = 14.63
maxM [kNm] = 27.75
písl.Q [kN]= -0.53
z [m] = 2.50
maxQ [kN]
= 54.79
písl.M [kNm= -58.12
z [m] = 2.50
minM [kNm] = -58.12
písl.Q [kN]= 54.79
z [m] = 2.50
minQ [kN]
= -46.50
písl.M [kNm= -58.12
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Návrhové vnitní ú inky:
-69.7
65.7
-55.8
-0.5
27.1
-37.4
45.2
-53.7
-23.0
8.4
-41.9
33.3
58.0
-47.4
-59.9
-20.2
-61.0
Md[kNm]
Qd[kN]
Nd[kN]
Tabulka hodnot návrhových ú ink:
z[m]
Md[kNm]
Qd[kN]
Nd[kN]
-----------------------------------------------2.50
-69.75
-55.80
-0.51
2.50
65.75
-21.94
7.85
-37.44
-53.67
-23.03
7.85
45.23
-40.47
12.00
-41.94
-47.40
-41.32
12.00
57.96
-59.89
14.63
33.30
-0.63
-60.43
Extremální hodnoty:
z [m] = 14.63
maxM [kNm] = 33.30
písl.Q [kN]=
z [m] = 2.50
maxQ [kN]
= 65.75
písl.M [kNm=
z [m] = 2.50
minM [kNm] = -69.75
písl.Q [kN]=
z [m] = 2.50
minQ [kN]
= -55.80
písl.M [kNm=
-0.63
-69.75
65.75
-69.75
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Výpo et kotev (glob. stabilita ve hluboké kluzné spáe):
Posuvná patka bez el. uložení, sted otáení
Bod otáení ve stn: sou.Z= 17.50 m
= patka stny
.
Poloha Ahg+q,k min.Dél nut.Dél
eta AHmož. AHstáv. AHmož.d AHstáv.
[m] kN/lfm
[m]
[m]
kN/lfm kN/lfm kN/lfm kN/lfm
---------------------------------------------------------------------------Výpoet .1:
eta=1.380
1
2.50 101.29
10.00
11.20
1.38
139.9
101.3
107.6
121.5
2
7.85
82.41
10.00
10.00
1.43
263.5
183.7
202.7
220.4
3
12.00
87.80
10.00
10.00
2.41
653.2
271.5
502.5
325.8
Výpoet .2:
eta=1.518
1
2.50 101.29
10.00
11.60
1.53
155.0
101.3
119.2
121.5
2
7.85
82.41
10.00
10.20
1.52
279.4
183.7
214.9
220.4
3
12.00
87.80
10.00
10.00
2.41
653.2
271.5
502.5
325.8
eta=1.549
Výpoet .3:
1
2.50 101.29
10.00
11.70
1.57
159.0
101.3
122.3
121.5
2
7.85
82.41
10.00
10.30
1.57
287.5
183.7
221.2
220.4
3
12.00
87.80
10.00
10.00
2.41
653.2
271.5
502.5
325.8
Výsledky:
TypPoloha
Sklon Ahg+q,k min.Dél nut.Dél AHmož.d- AHstáv.
splnna?
[m]
[°]
[kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm] [kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
101.29
10.00
11.70
122.3
121.5
Ano
A
7.85
10.00
82.41
10.00
10.30
221.2
220.4
Ano
A
12.00
10.00
87.80
10.00
10.00
502.5
325.8
Ano
Poloha kotvy A1:
aktivní kotva:
1
Hodnoty smykových kivek:
Smykové ploch
x1
z1
x2
z2
-----------------------------0.00
17.50
11.52
4.53
Poloha kotvy A2:
aktivní kotva:
2
1
Hodnoty smykových kivek:
Smykové ploch
x1
z1
x2
z2
-----------------------------0.00
17.50
10.14
9.64
Poloha kotvy A3:
aktivní kotva:
3
2
1
Hodnoty smykových kivek:
Smykové ploch
x1
z1
x2
z2
-----------------------------0.00
17.50
9.85
13.74
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
Výsledek:
Kružnice s min. bezpeností:
x:-1.67 m z:-1.67 m
rádius:19.24 m
Ed(Psobící síla): 1217.48 kN Rd(Vzdorující síla): 2139.55 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
Geotechnické posudky GEO-2:
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Odolnost [kN]
Úinek [kN]
-----------------------------------------------------------------------γG*Ugh,k=
1.20*16.80= 20.16
288.29/1.30=
221.76
γQ*Uqh,k=
1.30*0.00=
0.00
-----------------------------------------------------------------------Suma
Uh,d= 20.16
Ephodol,d= 221.76
Ephodol,d >=
Uh,d
... 221.76 >=
20.16
... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 245.85>=(95.04*0.76+20.16=92.39)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Horizontální a vertikální síly:
Poloha
H síla
Síla V
-------------------------------------------------------------------------Vrstvy zeminy na pravé stran:
1: z1/z2=0.00/15.50 delta=17.50°
288.30
90.90
Tíha stny Gk:
2.98
Síly kotvení:
Kotva 1: x/z=0.00/2.50 Sklon=10.00°
-101.29
17.86
Kotva 2: x/z=0.00/7.85 Sklon=10.00°
-82.41
14.53
Kotva 3: x/z=0.00/12.00 Sklon=10.00°
-87.80
15.48
Suma Vk:
141.75
Horizontální charakteristická reakce Bhk vlevo:
Bhk= BGhk+BQhk+BWhk = 16.80 + 0.00+ 0.00 =
-16.80
Relevantní deltap = 17.50°
Bvk = Bhk * tan(deltap) = 16.80 kN * tan(17.50°) =
-5.30
-------------------------------------------------------------------------Souet:
0.00
136.45
(dol)
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 141.75 >= 5.30 ... Posudek vyhovuje
Posouzení použitelnosti (deformace pi charakteristickém plném zatížení):
-12.5
-4.5
0.1
-0.5
0.2
-5.5
2.9
Deformace stny:
Nr.
z-pos[m]
Posuv X[mm]
----------------------------------1
0.000
-12.465
2
2.500
0.000
3
5.381
-4.504
4
7.850
0.000
5
8.265
0.087
6
9.925
-0.526
7
11.585
0.161
8
12.000
0.000
9
14.333
-5.465
10
17.500
2.884
11
17.500
2.884
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Pehled posudk
Stavební stav D NS-T(2):
Hloubka patky je pedepsána.
Druh konvergence: žádné, patka horizontáln posuvná, el. uložení možné
Druh uložení koruny: voln
Hloubka výkopu zs= 15.50 m
Spotená délka stny = 17.50 m
Hloubka vetknutí ts= 2.00 m
Návrhové vnitní ú inky:
z [m] = 14.63
maxM
z [m] = 2.50
maxQ
z [m] = 2.50
minM
z [m] = 2.50
minQ
[kNm]
[kN]
[kNm]
[kN]
=
=
=
=
33.30
65.75
-69.75
-55.80
písl.Q
písl.M
písl.Q
písl.M
[kN]=
[kNm=
[kN]=
[kNm=
-0.63
-69.75
65.75
-69.75
Kotevní(A)- a podporové(S) reakce:
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
101.29
0.00
101.29
10.00
11.70
102.9
A
7.85
10.00
82.41
0.00
82.41
10.00
10.30
83.7
A
12.00
10.00
87.80
0.00
87.80
10.00
10.00
89.2
Výpo et smykové kružnice: (metoda Krey-Bishop) GEO-3:
Kružnice s min. bezpeností:
x:-1.67 m z:-1.67 m
rádius:19.24 m
Ed(Psobící síla): 1217.48 kN Rd(Vzdorující síla): 2139.55 kN
Ed<=Rd .. Posudek vyhovuje.
Únosnost zemního uložení GEO-2:
Ephodol,d >= Uh,d ... 221.76 >=
20.16
... Posudek vyhovuje
Eph,d>= d.Eah*lw/a+Uhd 245.85>=(95.04*0.76+20.16=92.39)...vyhovuje
Eph,d ...
d.Eah ...
Uh,d
...
Ephodol...
lw
...
a
...
návrhová hodnota odolnosti zeminy uzavené stny
aktivní tlak zeminy mezi dnem výkopu a patkou
návrhová hodnota výpoetního uložení v zemin
odolnost zeminy pi malých tlakových plochách
svtlá šíka mezi pilotami (fošnami)
rozte pilot (fošen)
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Horizontální a vertikální síly:
Souet: H=0.00 kN V=136.45 kN
Zjednodušený posudek:
Souet Vk >=Bvk ... 141.75 >= 5.30 ... Posudek vyhovuje
Kotevní(A)- a podporové(S) reakce ve všech stavebních stavech:
Stavební stav B NS-T(2):
Charakteristické ú inky:
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
60.96
0.00
60.96
10.00
10.00
61.9
Návrhové ú inky pi NS-P(1):
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k
Ah,d
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
60.96
0.00
82.30
Stavební stav C NS-T(2):
Charakteristické ú inky:
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
79.22
0.00
79.22
10.00
10.00
80.4
A
7.85
10.00
83.80
0.00
83.80
10.00
10.00
85.1
Návrhové ú inky pi NS-P(1):
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k
Ah,d
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
79.22
0.00
106.95
A
7.85
10.00
83.80
0.00
113.12
Stavební stav D NS-T(2):
Charakteristické ú inky:
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k Ahg+q,k min.Dél nut.Dél Ag+q,k
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
[m]
[m]
[kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
101.29
0.00
101.29
10.00
11.70
102.9
A
7.85
10.00
82.41
0.00
82.41
10.00
10.30
83.7
A
12.00
10.00
87.80
0.00
87.80
10.00
10.00
89.2
Návrhové ú inky pi NS-P(1):
TypPoloha
Sklon
Ahg,k
Ahq,k
Ah,d
[m]
[°]
[kN/lfm] [kN/lfm] [kN/lfm]
--------------------------------------------------------------------------A
2.50
10.00
101.29
0.00
136.74
A
7.85
10.00
82.41
0.00
111.26
A
12.00
10.00
87.80
0.00
118.52
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Dimensioning results
+(%,3%6>*DPPD0 @
:RRGLQILOOIPG >1PPÞ@+HLJKW FP
D P
Design of the Beams
Internal Design-Forces E,d (per beam):
Maximum of moment
max M1 =
99.13
at z1 =
6.10
all. N1 =
-35.35
Moment
M2 = -174.38
at z2 =
2.50
all. N2 =
-54.85
Maximum shear force
max Q =
164.38
at z3 =
2.50
Moment = -174.38
all. N =
-54.85
Distance
[kNm] (=
[m]
[kN]
[kNm] (=
[m]
[kN]
[kN] (=
[m]
[kNm]
[kN]
of the beams a =
2.50 [m]
2.50* 39.65) in stage: 'B'
2.50* -69.75) in stage: 'D'
2.50*
65.75) in stage: 'D'
Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3)
Safety factors:
gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10
beta,B:
1.00, beta,D:
1.00
Steel cross section: (all values are per profile/s)
Distance of beams = 2.50 m
Cross section
= 1 x HEB(IPB) 240
A: 106.00 cm2 Iy: 11260.00 cm4 Wy,el: 938.00 cm3 Wy,pl: 1054.00 cm3
Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2
Cross section class = 1 ('B' z=6.10: Myd=99.13, Ny=-35.36
alpha=0.55 eps=1.00 psi=-0.91; cs/s=16.40;
ct/t=5.53)
Shear buckling of the web (w,b): hw/s/(72*eps) = 206.00/10.00/72*1.00 =
28.6 %.
No further investg. req.
Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3.
Actions, Reactions:
Md:
Design moment, action
Nd:
Design normal force, action
Vd:
Design shear force, action
M,c,Rd:
Design resistance for bending moment, without any reductions.
M,cRd,red: Final design resistance for bending moment
N,c,Rd:
Design resistance for normal force component
V,c,Rd:
Design resistance for shear force
Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A)
Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction
Ed,V,el:
Design actions for elastic shear stress (V/Av)
Rd,V,el:
Design resistance for elastic shear force
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Utilizations:
X,pl:
Plastic utilization, if applicable
X,el: Elastic util. (only critical is plastic calculation is impossible)
w,b:
Shear-buckling of the web
MN,bk:
Buckling due to moment and normal force
Md
Nd
Vd [kN, m] | Utilization ratios[%]
M,c,Rd McRd,red
N,c,Rd
V,c,Rd | M,pl
N,pl V,pl
w,b MN,bk
Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el
--------------------------------------|-----------------------------z:
6.10 "B", lbk = 6.39 m
99.13
-35.36
-0.51
|
247.69
247.69 2491.00
450.99 | 40.0
1.4
0.1 --48.8
109.02
235.00
0.15
235.00 | 21.5
0.0
z:
2.50 "D", lbk = 5.50 m
-174.38
-54.86
164.36
247.69
247.69 2491.00
191.08
235.00
49.45
|
450.99 |
235.00 |
70.4
66.1
2.2
13.3
36.4
---
83.8
Steel checks passed requirements.
Design of the Wood Infill
Determinative excavation: 'D' Level z =
0.00 [m]
Distance of beams a = 2.50 [m] span l = 2.30 [m]
Structural system:
T
O P
Single span beam l =2.30 [m]
unif. distr. q = 22.32 [kN/m˛]
Load due to weight of the soil + wide area loads g = 22.32 [kN/m˛]
due to block loads p =
0.00 [kN/m˛]
Reduction factor for g corresp. figure EB 47-1:
1.000
Internal forces:
M,d = q*l˛/8 = 22.32*2.30˛/8 = 14.76 [kNm/m]
V,d = q*l/2 = 22.32*2.30/2
= 25.67 [kN/m]
Wood: C24
fmk = 24.0 k,mod = 1.00 gammaM = 1.30 -> f,m,d
=
f,vk
=
4.0
-> f,v,d
=
f,c90,k =
2.5
-> f,c90,d =
chosen : Wood f m,d (=AdmSigmaB) = 18.5 [N/mm˛] d = 8 [cm]
18.5 [N/mm˛]
3.1 [N/mm˛]
1.9 [N/mm˛]
Proof: Sigma m,d = M,d/W = 14.76*1000/1066.67 = 13.84 [N/mm˛]
Sigma m,d / f m,d = 0.75 < 1.0: Passes requirement
Minimum support width:
0.0/ 1.9 [N/mm2] =
0.0 [m]
Shear force: Ed/Rd = 0.3/ 3.1 [N/mm2] = 0.10 [-] Passes requirement
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Anchor design
z ..............:
a ..............:
Alpha ..........:
Ah,d ...........:
Lf , gamM ......:
Fa,d ...........:
Ri,d ...........:
Lvp ............:
Uebs ...........:
Lges ...........:
Num
z
[m]
1 2.50
2 7.85
3 12.00
Num
1
2
3
Alpha a
[°] [m]
10.0 1.00
10.0 1.00
10.0 1.00
Anchor depth
Anchor distance
Anchor declination
Horizontal support per m wall
Loadcase, safety-factor
Anchor force (dim-value)
Adm. anchor force (= Ri,k / gamM)
Length grouth body
Additional length
Total length of anchor (incl. Uebs + Lvp/2)
Ah,d Lf gamM
[kN/m]
136.7 1 1.15
113.1 1 1.15
118.5 1 1.15
Fa,d
[kN]
138.8
114.8
120.3
Ri,d
[kN]
195.7
134.8
134.8
Lvp
[m]
2.00
2.00
2.00
Uebs Lges
[m]
[m]
0.50 13.20
0.50 11.80
0.50 11.50
Anchor type
Ischebeck, TITAN, 30. Nov, TITAN 30/11
Ischebeck, TITAN, 30/16, TITAN 30/16
Ischebeck, TITAN, 30/16, TITAN 30/16
Dimensioning of the Waling
Num. 1 Level z= 2.50 m
T N1P
$ N1
4O 4U N1
0D N1P
0IHOG N1P4IHOG N1P
OV P
Load ...........: uniformly distributed p=121.55 [kN/m]
Inclination ....: 10.00 [°]
Loadfactor .....: 1.000 [-]
Result. q ......: 121.55*1.000/cos(10.00)=123.42 [kN/m]
All loads and forces are dimensioning values.
Stat. system ...: Single span beam:
span ls1= 1.00 [m]
lk = 0.00 [m] (left)
lk = 0.00 [m] (right)
Internal Forces.: Support: A = 61.71 [kN]
Vl= -0.00 [kN]
Vr= 61.71 [kN]
Ma= -0.00 [kNm]
Field:
Mf= 15.43 [kNm]
Vf=
0.00 [kN]
Normal Force
N =
0.00 [kN]
Ok?
Yes
Yes
Yes
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3)
Safety factors:
gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10
beta,B:
1.00, beta,D:
1.00
Steel cross section: (all values are per profile/s)
Distance of beams = 1.00 m
Cross section
= 1 x I 240
A: 46.10 cm2 Iy: 4250.00 cm4 Wy,el: 354.00 cm3 Wy,pl: 412.00 cm3
Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2
Cross section class = 1 ('' z=0.00: Myd=15.43, Ny=0.00
alpha=0.50 eps=1.00 psi=-1.00; cs/s=23.38; ct/t=3.32)
Shear buckling of the web(w,b):hw/s/(72*eps)=213.80/8.70/72*1.00= 34.1 %.
No further investg. req.
Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3.
Actions, Reactions:
Md:
Design moment, action
Nd:
Design normal force, action
Vd:
Design shear force, action
M,c,Rd:
Design resistance for bending moment, without any reductions.
M,cRd,red: Final design resistance for bending moment
N,c,Rd:
Design resistance for normal force component
V,c,Rd:
Design resistance for shear force
Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A)
Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction
Ed,V,el:
Design actions for elastic shear stress (V/Av)
Rd,V,el:
Design resistance for elastic shear force
Utilizations:
X,pl:
Plastic utilization, if applicable
X,el:
Elastic util. (only critical is plastic calculation is
impossible)
w,b:
Shear-buckling of the web
MN,bk:
Buckling due to moment and normal force
Md
Nd
Vd [kN, m] | Utilization ratios[%]
M,c,Rd McRd,red
N,c,Rd
V,c,Rd | M,pl
N,pl V,pl
w,b MN,bk
Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el
--------------------------------------|-----------------------------15.43
0.00
0.00
|
96.82
96.82 1083.35
282.62 | 15.9
0.0
0.0 ----43.58
235.00
0.00
235.00 |
3.4
0.0
-0.00
96.82
0.00
0.00
96.82
235.00
0.00
1083.35
0.00
|
282.62 |
235.00 |
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
---
---
-0.00
96.82
0.00
0.00
96.82
235.00
61.71
1083.35
29.63
|
282.62 |
235.00 |
0.0
0.0
0.0
4.8
21.8
---
---
Steel checks passed requirements.
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Dimensioning of the Waling
Num. 2 Level z= 7.85 m
4H N1
$ N1
4O 4U N1
0D N1P
0IHOG N1P4IHOG N1P
OV P
Load ...........:
Inclination ....:
Loadfactor .....:
Result. Qe .....:
single loads Pe=251.38 [kN] every at= 2.50 [m]
10.00 [°]
1.000 [-]
251.38*1.000/cos(10.00)=255.26 [kN]
(even number, symmetrical to mid of the beam)
All loads and forces are dimensioning values.
Stat. system ...: Single span beam:
Internal Forces.: Support:
Field:
Normal Force
N =
span ls1= 1.00 [m]
lk = 0.00 [m] (left)
lk = 0.00 [m] (right)
A = 127.63
Vl=
0.00
Vr= 127.63
Ma=
0.00
Mf= 63.82
Vf=-127.63
0.00 [kN]
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
[kNm]
[kN]
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3)
Safety factors:
gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10
beta,B:
1.00, beta,D:
1.00
Steel cross section: (all values are per profile/s)
Distance of beams = 1.00 m
Cross section
= 1 x I 220
A: 39.50 cm2 Iy: 3060.00 cm4 Wy,el: 278.00 cm3 Wy,pl: 324.00 cm3
Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2
Cross section class = 1 ('' z=0.00: Myd=63.82, Ny=0.00
alpha=0.50 eps=1.00 psi=-1.00; cs/s=22.94; ct/t=3.28)
Shear buckling of the web(w,b):hw/s/(72*eps)=195.60/8.10/72*1.00
No further investg. req.
Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3.
33.5 %.
Actions, Reactions:
Md:
Design moment, action
Nd:
Design normal force, action
Vd:
Design shear force, action
M,c,Rd:
Design resistance for bending moment, without any reductions.
M,cRd,red: Final design resistance for bending moment
N,c,Rd:
Design resistance for normal force component
V,c,Rd:
Design resistance for shear force
Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A)
Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction
Ed,V,el:
Design actions for elastic shear stress (V/Av)
Rd,V,el:
Design resistance for elastic shear force
Utilizations:
X,pl:
Plastic utilization, if applicable
X,el:
Elastic util. (only critical is plastic calculation is
impossible)
w,b:
Shear-buckling of the web
MN,bk:
Buckling due to moment and normal force
Md
Nd
Vd [kN, m] | Utilization ratios[%]
M,c,Rd McRd,red
N,c,Rd
V,c,Rd | M,pl
N,pl V,pl
w,b MN,bk
Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el
--------------------------------------|-----------------------------63.82
0.00 -127.63
|
76.14
76.08
928.25
241.12 | 83.9
0.0 52.9 ----229.55
235.00
71.82
235.00 | 95.4 28.0
0.00
76.14
0.00
0.00
76.08
235.00
-127.63
928.25
71.82
|
241.12 |
235.00 |
0.0
0.0
0.0
28.0
52.9
---
---
0.00
76.14
0.00
0.00
76.08
235.00
127.63
928.25
71.82
|
241.12 |
235.00 |
0.0
0.0
0.0
28.0
52.9
---
---
Steel checks passed requirements.
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Dimensioning of the Waling
Num. 3 Level z= 12.00 m
4H N1
$ N1
4O 4U N1
0D N1P
0IHOG N1P4IHOG N1P
OV P
Load ...........:
Inclination ....:
Loadfactor .....:
Result. Qe .....:
single loads Pe=263.39 [kN] every at= 2.50 [m]
10.00 [°]
1.000 [-]
263.39*1.000/cos(10.00)=267.45 [kN]
(even number, symmetrical to mid of the beam)
All loads and forces are dimensioning values.
Stat. system ...: Single span beam:
Internal Forces.: Support:
Field:
Normal Force
N =
span ls1= 1.00 [m]
lk = 0.00 [m] (left)
lk = 0.00 [m] (right)
A = 133.73
Vl=
0.00
Vr= 133.73
Ma=
0.00
Mf= 66.86
Vf=-133.73
0.00 [kN]
[kN]
[kN]
[kN]
[kNm]
[kNm]
[kN]
RIB stavební software s.r.o.
Zelený pruh 1560/99
CZ-140 00, Praha 4
tel.: +420 241 442 078
email: [email protected]
http://www.rib.cz
——————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————————
Dimensioning Code: EN 1993 (EC 3)
Safety factors:
gamma,M0: 1.00, gamma,M1: 1.10
beta,B:
1.00, beta,D:
1.00
Steel cross section: (all values are per profile/s)
Distance of beams = 1.00 m
Cross section
= 1 x I 220
A: 39.50 cm2 Iy: 3060.00 cm4 Wy,el: 278.00 cm3 Wy,pl: 324.00 cm3
Steel: E = 210000 N/mm2, fyk = 235 N/mm2
Cross section class = 1 ('' z=0.00: Myd=66.86, Ny=0.00
alpha=0.50 eps=1.00 psi=-1.00; cs/s=22.94; ct/t=3.28)
Shear buckling of the web(w,b):hw/s/(72*eps)=195.60/8.10/72*1.00= 33.5 %.
No further investg. req.
Performing Buckling checks due to EN 1993-5 5.2.3.
Actions, Reactions:
Md:
Design moment, action
Nd:
Design normal force, action
Vd:
Design shear force, action
M,c,Rd:
Design resistance for bending moment, without any reductions.
M,cRd,red: Final design resistance for bending moment
N,c,Rd:
Design resistance for normal force component
V,c,Rd:
Design resistance for shear force
Ed,MN,el: Design actions for elastic M and N interaction (M/W+N/A)
Rd,MN,el: Design resistance for elastic M and N interaction
Ed,V,el:
Design actions for elastic shear stress (V/Av)
Rd,V,el:
Design resistance for elastic shear force
Utilizations:
X,pl:
Plastic utilization, if applicable
X,el:
Elastic util. (only critical is plastic calculation is
impossible)
w,b:
Shear-buckling of the web
MN,bk:
Buckling due to moment and normal force
Md
Nd
Vd [kN, m] | Utilization ratios[%]
M,c,Rd McRd,red
N,c,Rd
V,c,Rd | M,pl
N,pl V,pl
w,b MN,bk
Ed,MN,el Rd,MN,el Ed,V,el Rd,V,el | MN,el V,el
--------------------------------------|-----------------------------66.86
0.00 -133.73
|
76.14
75.92
928.25
241.12 | 88.1
0.0 55.5 ----240.51
235.00
75.25
235.00 | 104.7 30.8
0.00
76.14
0.00
0.00
75.92
235.00
-133.73
928.25
75.25
|
241.12 |
235.00 |
0.0
0.0
0.0
30.8
55.5
---
---
0.00
76.14
0.00
0.00
75.92
235.00
133.73
928.25
75.25
|
241.12 |
235.00 |
0.0
0.0
0.0
30.8
55.5
---
---
Steel checks passed requirements.